Formula za izračun pretržne obremenitve tkanine. Raztezanje. Opredelitev raztrgalne obremenitve

PREDAVANJE #11

1. Namen in bistvo metode.

2. Določitev koeficientov, ki upoštevajo delež niti osnove in votka v tkanini.

3. Določitev pogojne dolžine tkanine.

4. določitev števila niti osnove in votka v tkanini.

5. Izboljšanje metode načrtovanja prof.O.S. Kutepov.

6. Postopek načrtovanja tkanine za določeno natezno trdnost s popravki prof. O.S. Kutepova.

Metodo so po imenu avtorja, ki jo je predlagal leta 1932, poimenovali »Metoda inženirja A. A. Sinicina«. Kasneje je to metodo dopolnil prof. O.S. Kutepov. Uporablja se v primerih, ko je potrebno oblikovati tkanino z dano pretrgno obremenitvijo traku tkanine vzdolž osnove in votka.

Namen tega metoda je določiti število niti osnove in votka na 10 cm tkanine ob ohranjanju površinske gostote tkanine in debeline niti za dano pretržno obremenitev traku tkanine.

Za rešitev tega problema A. A. Sinitsyn uporablja koncept prelomna dolžina tkanine na osnovi in ​​votku (;). Fizični pomen prelomne dolžine traku tkanine izraža dolžino traku tkanine (v km), pri kateri se bo tkanina zlomila pod delovanjem lastne mase.

Za oblikovanje je sprejeta standardna tkanina, ki ima naslednje podatke:

Površinska gostota tkanine (Mm 2);

Število niti osnove () in število niti votka () na 10 cm sive tkanine;

Linearna gostota osnove () in votka ().

Pretržna obremenitev traku tkanine se določi ob upoštevanju odstotka uporabe niti osnove in votka po naslednjih formulah.

Odstotek uporabe osnovnih niti v tkanini je:

Odstotek uporabe niti votka v tkanini je:

kjer je pretržna obremenitev preje na osnovi in ​​votku, cN/tex.

S poznavanjem pretrgne obremenitve traku tkanine na osnovi in ​​votku ter površinske gostote tkanine je A.A. Sinitsyn določi prelomno dolžino traku tkanine z uporabo naslednjih formul.

Prelomna dolžina traku blaga vzdolž osnove:

kjer je 20 pretvorbeni faktor za trak blaga, ki meri 50 200 cm.

Ko se trak tkanine trga po osnovi, ima votek pasivno vlogo in zato nekoliko spremeni trdnost traku tkanine po osnovi. Popolnoma enak pojav opazimo pri nitih osnove, ko se trak tkanine raztrga po votku. Zato je A.A. Sinitsin je predstavil koncept pogojna prelomna dolžina tkanine v osnovi in ​​votku, katerih niti nosijo glavni vpliv pretrgne obremenitve.

Pogojna prelomna dolžina tkanine na osnovi:

Pogojna prelomna dolžina tkanine v votku:

Kasnejši izračuni se zmanjšajo na določitev koeficientov α in β, ki določata delež niti osnove in votka v površinski gostoti tkanine.

Pod pogojem, da je α + β \u003d 1, lahko zapišemo, da bo masa niti osnove v 1 m 2 tkanine enaka

Mm 2 \u003d α Mm 2 + β Mm 2,

kjer je masa osnovnih niti - α ;

masa niti votka je - β .·

Določimo koeficienta α in β za referenčno tkanino. Da bi to naredili, določimo razmerje med maso niti osnove in votka - M o / M y, enako:

kjer je krčenje tkanine v zaključku, %.

Izenačenje levega in desnega dela nastalega izraza, predhodno zamenjava vrednosti mase osnovnih niti z izrazom M o =α in mase votkovnih niti izraz M y \u003d β , in če dodamo enačbo α + β = 1, dobimo sistem enačb v obliki:

Po določitvi koeficientov α in β določite pogojno prekinitveno dolžino osnove in votka.

Poznavanje pogojne prekinitvene dolžine za osnovo in votek referenčne tkanine, Sinitsyn naredi prehod na izračun oblikovane tkanine. V tem primeru je uvedena naslednja predpostavka: pogojna prelomna dolžina za referenčno tkanino in oblikovano tkanino ostane konstantna, tj. In .

V tem primeru lahko zapišemo, da je pogojna prelomna dolžina referenčne tkanine vzdolž osnove enaka:

kjer je pretržna obremenitev traku tkanine, ki se načrtuje, cN;

α′, β′ sta delež preje osnove in votka v površinski gostoti oblikovane tkanine.

Sinitsyn pretvori zgornje enačbe v obliko

iz katerega se določi delež osnovnih niti v oblikovani tkanini.

Delež niti osnove v oblikovani tkanini je:

iz katerega najde vrednosti β¢ in α¢.

Delež niti votka v oblikovani tkanini je enak:

Po določitvi izrazov za α "in β" po analogiji z enačbo () sestavijo enačbo oblike

Osnovna gostota v oblikovani tkanini je enaka

kjer je gostota osnove in votka v oblikovani tkanini.

V tej enačbi sta dve neznanki Ro in Ru. Za rešitev te enačbe je A.A. Sinitsyn uporabil empirično metodo, ki jo je predlagal Brierley. Vendar pa je metoda Brierley uporabna za zelo ozko paleto tkanin. V bistvu so to tkanine naslednjih tkanj: platno, saten tkanje in matiranje. Za tkanine drugih vezav se uporablja metoda inž. A. A. Sinitsyn ni mogoče uporabiti. Zaradi teh omejitev in zapletenosti izračunov Sinicinova metoda v tej predstavitvi ni našla široke uporabe.

Lahko pa se uporablja za druge vezave enoslojnih tkanin z uporabo faktorjev gostote niti v tkanini, ki jih je predstavil prof. O.S. Kutepov. V tem primeru se tkanina, ki se oblikuje, pogojno enači s tkanino s kvadratno strukturo, po kateri se preračuna delež niti osnove in votka v skladu z dano vrednostjo koeficientov α in β. V tem primeru je vrstni red načrtovanja naslednji.

GOST 3813-72
(ISO 5081-77, ISO 5082-82)
Skupina M09

MEDDRŽAVNI STANDARD

TEKSTILNI MATERIALI. TKANINE IN KOSI

Metode za določanje prelomnih lastnosti pri napetosti

tekstilni materiali. Tekstilne tkanine in kosovni izdelki. Metode za določanje dihanja pod napetostjo

MCC 59.080.30

Datum uvedbe 1973-01-01

INFORMACIJSKI PODATKI

1. RAZVIL IN PREDSTAVIL Goskomlegprom pri Državnem odboru za načrtovanje ZSSR

2. ODOBRENA IN UVEDENA Z Odlokom Državnega odbora za standarde Sveta ministrov ZSSR z dne 01.03.72 N 486

3. ZAMENJAJ GOST 3813-72

4. REFERENČNI PREDPISI IN TEHNIČNI DOKUMENTI

6. IZDANJA s spremembami št. 1, 2, 3, odobreno januarja 1982, septembra 1990, junija 1992 (IUS 4-82, 12-90, 9-92)

Ta mednarodni standard se uporablja za surove in končne tekstilne tkanine ter kosovno blago iz vlaken in filamentov vseh vrst ter določa metode za določanje pretržne obremenitve, pretržne obremenitve in raztezka pri pretrganju.
Izrazi, uporabljeni v tem standardu, in njihova pojasnila so podani v Dodatku 2.
Po dogovoru med proizvajalcem in potrošnikom so lastnosti preloma določene v skladu z ISO 5081-77, ISO 5082-82 (prilogi 5, 6).

1. VZORČENJE

1. VZORČENJE

1.1. Izbira točkovnih in kombiniranih vzorcev - po GOST 20566.

1.2. Določitev pretržne obremenitve, raztezka pri pretrganju in trganja tkanin ali kosovnih izdelkov je treba opraviti v podnebnih razmerah v skladu z GOST 10681.
Pred testiranjem se primarni vzorci predhodno hranijo pod temi pogoji v razširjeni obliki vsaj 24 ur.
(Spremenjena izdaja, Rev. N 1, 3).

2. DOLOČANJE ROKNE OBREMENITVE IN RAZTEZKOV

2.1. Odvzem in priprava osnovnih vzorcev

2.1.1. Iz vsakega točkovnega vzorca se izrežejo osnovni vzorci v obliki trakov: najmanj pet za osnovo in pet za votek.
Osnovni vzorci so vnaprej označeni, tako da en osnovni vzorec ni nadaljevanje drugega. Vzdolžne niti osnovnega vzorca morajo biti vzporedne z ustreznimi nitmi osnove ali votka primarnega vzorca. Prvi osnovni vzorec v smeri baze se označi na razdalji najmanj 50 mm od roba primarnega vzorca. Osnovni vzorci v smeri votka so označeni na razdalji najmanj 50 mm od roba primarnega vzorca in jih zaporedno porazdelijo po dolžini. je podan v prilogi 3.
Osnovne vzorce je dovoljeno označiti po celotni širini primarnega vzorca.

2.1.2. Elementni vzorci tkanin, pri katerih vzorec tkanja vpliva na trdnost, naj vsebujejo enakomerno razporejene vzorčaste dele.

2.1.3. Mere osnovnih vzorcev in delovne mere osnovnih vzorcev morajo ustrezati tistim iz tabele 1.

Tabela 1

2.1.4. Delovne dimenzije osnovnih vzorcev je treba izbrati ob upoštevanju zahtev za določeno paleto tkanin in kosov blaga ter njihovo vlaknasto sestavo.

2.1.5. V primeru nesoglasja morajo biti delovne dimenzije osnovnih vzorcev:
50x200 mm - za vse tkanine in kosovno blago, razen čiste volne in pol volne;
50x100 mm - za čisto volno in polvolnene tkanine ter kosovno blago.

2.1.6. Za pridobitev delovne širine osnovnega vzorca se navoji vzdolžnih smeri odstranijo z obeh strani, dokler nosilna širina ne postane 25 ali 50 mm.

2.1, 2.1.1-2.1.6. (Spremenjena izdaja, Rev. N 1).

2.1.7. Pri pripravi elementarnih vzorcev iz tkanin ali kosovnih izdelkov z drobljivimi skrajnimi frakcijskimi nitmi se uporablja ena od naslednjih metod:

a) osnovni vzorci z zlahka drobljivimi robnimi nitmi so izrezani s širino 50 ali 80 mm. Na osnovnem vzorcu je delovna širina elementarnega vzorca označena z mehkim svinčnikom in zapolnjena v objemke nateznega preskusnega stroja. Na sredini vsakega vzorca se zareze naredijo pravokotno na smer raztezanja na navedene črte. Niti, odrezane na obeh straneh, se umaknejo, razen 2-4 niti, ki mejijo na označene črte;

b) osnovni vzorci z nizko drobljivimi robnimi nitmi so izrezani s širino, navedeno v tabeli 1. Niti se odstranijo z obeh strani vzdolž dolžine osnovnega vzorca, tako da na vsaki strani ostanejo 2-4 niti. V tistem delu elementarnega vzorca, ki ga bomo naložili v zgornjo objemko, te niti izvlečemo in odrežemo na razdalji približno enaki dolžini čeljusti objemke in dodatnih 25-30 mm. Pripravljen vzorec naložimo v zgornjo objemko, tako da odrezane niti niso vpete. Drugi konec vzorca s preostalimi nitmi naložimo v spodnjo objemko.

2.1.7. (Dodatno uvedeno, Rev. N 1).

2.2. Oprema in materiali

2.2.1. Za testiranje uporabite:
natezni stroji, ki zagotavljajo:
konstantna stopnja spuščanja spodnje čeljusti (tip nihala) ali konstantna stopnja deformacije ali konstantna stopnja povečanja obremenitve;
relativna napaka odčitkov porušitvene obremenitve ni večja od ±1% izmerjene vrednosti;
absolutna napaka odčitkov raztezka ni večja od ±1 mm;
povprečno trajanje vrzeli, nastavljivo v območju od (30±15) do (60±15) s; od 01.01.93 povprečno trajanje vrzeli (30±5) s;
merilno ravnilo, vrednost delitve 1 mm;
štoparica;
disekcijske igle;
pinceta;
šablone za rezanje vzorcev;
škarje.
(Spremenjena izdaja, Rev. N 2).

2.2.2. V primeru nesoglasja se preskusi izvajajo na nateznih preizkuševalnikih s konstantno hitrostjo spuščanja spodnje spone (tip nihala).

2.2; 2.2.1; 2.2.2. (Spremenjena izdaja, Rev. N 1).

2.2; 2.3.1; 2.3.2. (Izključeno, Rev. N 1).

2.4. Testiranje

2.4.1. Na nateznem stroju je razdalja med sponkami nastavljena v skladu s tabelo 1 z napako največ ±1 mm.

2.4.2. Lestvica obremenitve naprave za natezno preskušanje se izbere tako, da je povprečna pretržna obremenitev preskusnega vzorca med 20 % in 80 % največje vrednosti lestvice.

2.4.3. (Izključeno, Rev. N 1).

2.4.4. Hitrost spuščanja spodnje čeljusti naprave za natezno testiranje se določi v skladu z Dodatkom 1.
(Spremenjena izdaja, Rev. N 2).

2.4.5. Elementarni vzorci so vpeti v sponke nateznega preskuševalnika s prednapetostjo glede na površinsko gostoto v skladu s tabelo 2.

tabela 2

(Spremenjena izdaja, Rev. N 1).

2.4.6. Za svilene tkanine ali kosovno blago s površinsko gostoto do 300 g je vrednost prednapetosti nastavljena na 1,96 N (0,2 kgf) in od 301 do vključno 500 g. - 4,90 N (0,5 kgf).
(Spremenjena izdaja, Rev. N 1).

2.4.7. (Izbrisano, Rev. N 3).

2.4.8. Pri polnjenju elementarnega vzorca v spone nateznega stroja se en njegov konec prepelje v zgornjo spono tako, da se njeni robovi dotikajo enomestnih razdelkov, natisnjenih na ličnicah, in sponko rahlo stisnemo. Drugi konec elementarnega vzorca se nato navije v spodnjo objemko in prednapne. Zgornja objemka se sprosti in pod delovanjem uteži ali mehanizma za prednapenjanje pustimo, da osnovni vzorec rahlo pade in najprej zgornjo in nato spodnjo objemko trdno vpnemo. Po tem se spodnja objemka sproži.

2.4.9. Tesnila se lahko uporabljajo v objemkah strojev za natezno testiranje, da se prepreči zdrs ali grizenje osnovnega vzorca. V tem primeru morajo biti konci tesnil na ravni vpenjalnih ravnin, ki omejujejo vpenjalno dolžino osnovnega vzorca.

2.4.10. Ko se osnovni vzorec zlomi v objemki ali na razdalji 5 mm ali manj od objemke, se preskus upošteva le, če njegov rezultat ni manjši od standarda najmanjše pretržne obremenitve, določene v veljavnih regulativnih in tehničnih standardih. dokumentacija za tkanine in kosovno blago. V nasprotnem primeru so dodatni osnovni vzorci izpostavljeni zlomu.

2.4.11. Pretržna obremenitev in pretrgni raztezek se vzameta iz ustreznih lestvic nateznega preskusnega stroja po pretrganju elementarnega vzorca.

2.4.12. Pri preskušanju tkanin ali kosovnih izdelkov iz mešanih niti se odčitki tehtnic nateznega stroja vzamejo v trenutku prvega zaustavljanja puščic merilnika sile.

2.4.13. (Izbrisano, Rev. N 3).

2.4.14. Če je treba v procesu raztezanja osnovnega vzorca določiti vrednost pretrgalnega dela ali vrednosti vmesnih vrednosti pretrgne obremenitve in raztezka, se diagram "obremenitev-raztezek" odstrani.
Krivulja "obremenitev-raztezek" se posname na zapisovalniku.

2.5. Obdelava rezultatov

2.5.1. Aritmetična sredina rezultatov vseh meritev na osnovi ali votku se vzame kot pretržna obremenitev točkovnega vzorca. Izračun je narejen z napako do 0,0001 N (0,01 kgf) in zaokrožen na 0,001 N (0,1 kgf).

2.5.2. Raztezek, %, osnovnega testa pri prelomu osnove ali votka se izračuna po formuli

kjer je - raztezek pri pretrganju, mm;
- vpenjalna dolžina osnovnega vzorca, mm.
Raztezek pri pretrganju primarnega vzorca se vzame kot aritmetična sredina vseh meritev na osnovi ali votku.
Izračun je narejen z napako do 0,01 % in zaokrožen na 0,1 %.

2,5; 2.5.1-2.5.2. (Spremenjena izdaja, Rev. N 1).

2.5.3. (Izbrisano, Rev. N 3).

2.5.4. Številčna vrednost dela reže je sorazmerna s površino pod diagramom obremenitev-raztezek. Delo reže, N cm (kgf cm), ali indikatorji, odvisni od tega, se določijo iz krivulje "obremenitev-raztezek" s planimetrijo površine pod vsako krivuljo v odseku od ničelne točke do prelomne obremenitve ali izračunano po formuli

kjer je - koeficient popolnosti diagrama;
- prelomna obremenitev osnovnega vzorca, N;
- raztezek ob prelomu osnovnega vzorca, glej
Izračun je narejen z napako do 0,0001 N cm (0,01 kgf cm) in zaokrožen na 0,001 N cm (0,1 kgf cm).
(Spremenjena izdaja, Rev. N 1).

2.5.5. Za končni rezultat testa se vzame aritmetična sredina testov na združenem vzorcu.

2.5.6. Poročilo o preskusu je podano v Dodatku 3.

2.5.5; 2.5.6. (Dodatno uvedeno, Rev. N 1).

3. DOLOČITEV RAZTRGNE OBTEŽENOSTI

3.1. Odvzem in priprava osnovnih vzorcev

3.1.1. Za določitev raztrgalne obremenitve vsakega točkovnega vzorca se vzamejo osnovni vzorci v obliki trakov velikosti 70x200 mm: trije v osnovi in ​​štirje v votku.
Osnovni vzorci so izrezani tako, da prečne ali vzdolžne niti enega vzorca niso nadaljevanje prečnih ali vzdolžnih niti drugega vzorca.

3.1; 3.1.1. (Spremenjena izdaja, Rev. N 1).

3.1.2. Za določitev raztrgalne obremenitve votka se uporabljajo osnovni vzorci, v katerih se niti votka nahajajo čez vzorec. Za določitev raztrgalne obremenitve osnove se uporabljajo osnovni vzorci, pri katerih se niti osnove nahajajo čez vzorec.
Na vsakem osnovnem vzorcu se vzdolž srednje črte naredi vzdolžni rez v dolžini približno 120 mm, da dobimo dva jezika (slika 2).

Prekleto.2*

________________
* Prekleto.1. (Izbrisano, Rev. N 2).

(Dodatno uvedeno, Rev. N 1).

3.2. Oprema

3.2.1. Za preskus se uporablja naprava za natezno preskušanje s spremenljivo stopnjo naraščanja obremenitve in deformacije (tip nihala). Končna obremenitev merilnika sile ne sme preseči 30-kratne vrednosti preskusnega rezultata inkrementalnega preskusa. Objemke naprave za natezno testiranje morajo biti sposobne vpeti osnovni vzorec širine najmanj 15 mm. Razdalja med objemkami mora biti med 100 in 200 mm.

3.3; 3.3.1. (Izključeno, Rev. N 1).

3.4. Testiranje

3.4.1. Pri polnjenju sponk nateznega preskusnega stroja se elementarni vzorec prepogne na pol po širini in nato pritrdi v spone, kot je prikazano na sliki 2, brez zvijanja "jezikov".
Trganje elementarnega vzorca se izvede na dolžini 50 mm, ne da bi prišlo do popolne ločitve elementarnega vzorca na dva dela.
Raztrgalna obremenitev elementarnega vzorca se šteje za odčitek naprave po koncu procesa trganja.

3.4.2. Če se med preskušanjem "jezik" zlomi v osnovnih vzorcih in se ne trga, se vrednost trganja za ta osnovni vzorec vzame enaka normi standarda in se naredi ustrezna opomba o zlomu " jezika« v zapisnik o rezultatih testiranja.

3.4.3. Hitrost spuščanja spodnje sponke nateznega preskuševalnika je nastavljena enako kot pri določanju pretržne obremenitve elementarnega vzorca. Pri napravah za natezno preskušanje, ki se uporabljajo za prejo, vendar se uporabljajo za preskušanje trganja osnovnih vzorcev blaga in kosovnega blaga, je hitrost spuščanja spodnje sponke nastavljena na 80-120 mm/min.

3.5. Obdelava rezultatov

3.5.1. Za raztrgalno obremenitev točkovnega vzorca se vzame aritmetična sredina rezultatov vseh preskusov osnovnih vzorcev ene smeri. Odčitki na lestvici obremenitev nateznega stroja so narejeni z napako do 0,98 N (0,1 kgf).
Izračun je narejen z napako do 0,001 N (0,01 kgf) in zaokrožen na 0,01 N (0,1 kgf).
(Spremenjena izdaja, Rev. N 1).

PRILOGA 1 (informativna). METODA ZA DOLOČANJE HITROSTI SPODNJEGA VPENJALA STROJEV ZA RAZKRIVANJE

PRILOGA 1
Referenca

Za določitev pretržne obremenitve in raztezkov tkanin ali kosovnih izdelkov na strojih z nihalom je treba izračunati hitrost spuščanja spodnje spone, mm / min, po formuli

kjer je pretržna obremenitev blaga ali kosovnega izdelka v skladu z ustreznimi standardi ali specifikacijami, N;
- faktor obremenitve ali sorazmernost, N/mm.
Faktor obremenitve je sorazmerno razmerje in določa obremenitev v kilogramih sile, ki je potrebna za premik zgornje objemke za 1 mm;
- trajanje postopka raztezanja blaga ali kosovnih izdelkov do zloma, s;
- raztezek tkanine ali kosovnega izdelka, mm, se izračuna po formuli

kjer je raztezek tkanine ali kosa izdelka v skladu z ustreznimi standardi ali specifikacijami, %;
- razdalja med sponkami nateznega preskusnega stroja, mm.
Za tkanine ali kosovne izdelke, ki nimajo standardov za pretržno obremenitev in raztezek, se kot norma vzamejo povprečni dejanski podatki, pridobljeni s preskušanjem treh osnovnih vzorcev.
Da bi našli številčno vrednost koeficienta sorazmernosti za stroje RT-250, je treba ročico za obremenitev premakniti v položaj, ki ustreza največji pretrgni obremenitvi lestvice, na kateri je treba opraviti preskuse, in v tem položaju vzvoda za obremenitev , se izmeri količina gibanja zgornje objemke v milimetrih.
Po spuščanju objemk se številčna vrednost koeficienta N/mm izračuna po formuli

kjer je največja vrednost lestvice prelomne obremenitve na stroju, kgf;
- način premikanja zgornje objemke, mm.
Izračunani koeficient sorazmernosti mora biti naveden v potnem listu vsakega na novo proizvedenega nateznega preskusnega stroja.
Po izračunu hitrosti spuščanja spodnje spone nastavite regulator hitrosti na ustrezen položaj in preverite dejansko hitrost spodnje spone s štoparico.
(Spremenjena izdaja, Rev. N 2).

PRILOGA 2 (informativna). IZRAZI, UPORABLJENI V TEM STANDARDU, IN NJIHOVA RAZLAGA

PRILOGA 2
Referenca

PRILOGA 2. (Dodatno uveden, Rev. N 1).

PRILOGA 3 (informativna). TESTNO POROČILO

PRILOGA 3
Referenca

Poročilo o preskusu mora vsebovati naslednje podatke:
kraj preskusa;
podatki, ki označujejo serijo tkanin ali kosovnega blaga;
princip delovanja drobilnega stroja;
dolžina vpenjanja;
povprečna prelomna obremenitev;
število testov;
podpis osebe, ki je opravila teste;
datum preizkusa.
PRILOGA 3. (Dodatno uveden, Rev. N 1).

Osnovni vzorci votka; , , , , - osnovni vzorci elementov; - trakovi blaga z robom; - širina tkanine; - dolžina prirastnega vzorca, odvisno od dolžine vpenjanja osnovnega vzorca

PRILOGA 4. (Dodatno uveden, Rev. N 2).

PRILOGA 5 (obvezna). ISO 5081, TEKSTILNI MATERIALI – TKANINE – DOLOČANJE TRDNOSTI IN RAZTEZKA Z METODO TRAKOV

PRILOGA 5
Obvezno

1.1. Ta mednarodni standard opisuje metodo, znano kot preskusna metoda s trakovi, za določanje natezne trdnosti in raztezka ob pretrgu tkanega tekstila (razen tkane elastike).

1.2. Metoda se uporablja za neimpregnirane tkanine in tkanine, obdelane z apreturo ali drugimi vrstami apretur, ki dajejo materialu togost. Ne velja za tkanine, prekrite z gumo ali plastiko.

1.3. Metoda se uporablja za določanje pretržne obremenitve in raztezka pri pretrganju osnovnih vzorcev v standardnih klimatskih pogojih za testiranje in testiranje osnovnih vzorcev v mokrem stanju.

1.4. Metoda omogoča uporabo naslednjih tipov preskusnih strojev med tistimi, ki se običajno uporabljajo za določanje natezne trdnosti in raztezka tkanin, in zagotavlja:
konstantna stopnja raztezanja traku (CRE) (klavzula 5 in Priloga A, klavzula A.1);
konstantna hitrost vožnje (CRT) (klavzula 5 in Priloga A, klavzula A.2);
konstantna stopnja obremenitve (CRL) (klavzula 5 in Priloga A, klavzula A.3).
Ni nujno, da tri vrste preskusnih strojev dajejo enake rezultate za isto tkanino. Vse strani, ki jih rezultati zadevajo, se morajo dogovoriti o vrsti uporabljenega testnega instrumenta. Natezne trdnosti, dobljene z različnimi vrstami testerja, se bolje ujemajo, če je pretrgalni čas enak. Metoda se uporablja za preskušanje pri določenem času pretrganja (klavzula 4.2), stopnje nateznosti, premika ali obremenitve pa niso regulirane.
Opomba. Z enakim časom prekinitve je bilo najboljše ujemanje med rezultati doseženo na instrumentih tipa CRE in CRT, vendar so rezultati, dobljeni na instrumentu tipa CRL, včasih nekoliko odstopali.

ISO 139-73* (GOST 10681-75) "Tekstilni materiali. Standardni klimatski pogoji za kondicioniranje in testiranje".
________________

3. Opredelitev

Za ta mednarodni standard veljajo naslednje definicije:

3.1. Pretržna obremenitev - največja natezna sila, zabeležena med preskusom, v trenutku zloma elementarnega vzorca.

3.2. Raztezek (raztezanje) - povečanje dolžine osnovnega vzorca med preskusom, izraženo v centimetrih, milimetrih.

3.3. Raztezek je povečanje dolžine osnovnega vzorca med nateznim preskusom, izraženo kot odstotek vpenjalne dolžine.

3.4. Raztezek ob pretrganju – raztezek, ki ga povzroči pretržna sila (na primer največja sila, navedena med določanjem pretržne trdnosti).

3.5. Dolžina vpenjanja - dolžina osnovnega vzorca pod prednapetostjo, merjena med sponkami držal v začetnem položaju.

3.6. Preskusna metoda s trakom je določanje natezne trdnosti, pri kateri je vpet elementarni vzorec po celotni širini.

3.7. Čas odmora - časovni interval, merjen v sekundah, med katerim je elementarni vzorec obremenjen.
Opomba. Čas odmora ne vključuje časa, potrebnega za odstranitev ohlapnosti elementarnega vzorca na strojih, opremljenih z avtografskim zapisovalnikom. Čas prekinitve je določen s časom po tem, ko pisalna naprava zazna začetno silo, ki jo vzdržuje trak, dokler pisalna naprava ne zazna največje sile.

4. Načelo

4.1. Natezna trdnost in raztezek
Naraščajoča sila deluje z ustrezno mehansko napravo, največja sila in raztezek ob pretrgu pa se zabeležita. Preskusni stroj se poganja s tako hitrostjo, da je povprečni čas razpoka skupine vzorcev znotraj določenega časa. V primeru poročanja normalizirane obremenitve se zabeleži raztezek elementarnega vzorca ali obratno sila pri danem raztezku.

4.2. Čas za odmor
Razen če imajo stranke, ki jih zadevajo rezultati meritev, druge zahteve, mora biti določeno obdobje za srednji čas prekinitve (30 ± 5) ali (20 ± 3) s.

5. Oprema

5.1. Stroj za natezno testiranje mora izpolnjevati naslednje zahteve

5.1.1. Vrsta
Tip stroja mora ustrezati eni od metod, opisanih v Prilogi A, o kateri se morajo dogovoriti zadevne stranke.

5.1.2. Zahteve za stroj
Stroj za natezno preskušanje mora vključevati dve sponi za držanje elementarnega vzorca, napravo za raztezanje vzorca z ustrezno hitrostjo in zapisovalni mehanizem, ki prikazuje (ali beleži) silo, ki deluje na elementarni vzorec, in ustrezen raztezek.
Za določitev raztezka pri fiksni sili je potreben avtografski zapisovalnik.

5.1.3. Moč snemalnika
Snemalnik mora imeti hitro reakcijsko hitrost, da lahko natančno zabeleži najstrmejši del krivulje sila/raztezek. Največja napaka pri registraciji sile, ki deluje na osnovni vzorec, ne sme presegati 1 %. Napaka v vrednosti raztezka ne sme presegati 1 mm. Pred testiranjem je potrebno preveriti točnost graduirane lestvice instrumenta.

5.1.4. dolžina vpenjanja
Preskusni stroj mora biti sposoben vpeti vzorec z nazivno dolžino 200 mm ali, v primeru blaga z raztezkom ob pretrganju več kot 75 %, 100 mm.

5.1.5. objemke
Središčni točki obeh vpenjal stroja morata biti na isti navpični črti, sprednji robovi morajo biti pravokotni na to linijo, njune vpenjalne površine pa morajo biti nameščene tako, da so robovi trakov v isti ravnini. Vpenjalne čeljusti morajo držati trakove brez zdrsa ali poškodb, imeti morajo prijemalne posnetke široke najmanj 60 m. Prijemalne robove vpenjal morajo biti gladke in ravne ali lahko imajo žlebičaste površine. Kot tesnila lahko uporabite papir, klobučevino, usnje, plastiko in gumo.

5.1.6. Hitrost stroja
Preskuševalni stroji morajo vsebovati naprave za zagotavljanje različnih stopenj raztezanja, razen če ni drugače dogovorjeno, (30 ± 5) s ali (20 ± 3) s.
Z variatorjem hitrosti je mogoče doseči različne hitrosti, zadovoljive rezultate pa dosežemo s sekvenčnim prilagajanjem pogona, če so koraki dovolj majhni. Razmerje med hitrostmi pri preklopu v naslednjo prestavo ne sme presegati 125-100.

5.4. Štoparica ali časovnik.

6. Podnebne razmere

Standardni klimatski pogoji za testiranje - temperatura (20±2) °C, relativna vlažnost (65±2)%. Na območjih s tropskim podnebjem - temperatura (27 ± 2) ° C pri enaki relativni vlažnosti.

Opomba. Zrak pri temperaturi 20 °C in 65% relativni vlažnosti ima tlak vodne pare 1515 Pa, pri segrevanju na (47 ± 2) °C pa bo relativna vlažnost v njem 12,3-16,7%. Zrak pri najvišji dovoljeni temperaturi 22 °C in 67 % relativni vlažnosti ima parni tlak okoli 1700 Pa, pri segretju na 50 °C pa se njegova relativna vlažnost giblje od 13,4 do 19,4 %. Če se zahteva, da je relativna vlažnost nižja od 10 % in temperatura ne presega 50 °C, mora imeti izvorni zrak tlak vodne pare nižji od 1230 Pa (kar ustreza 53 % relativni vlažnosti pri 27 °C) .

7. Točkovni vzorci

7.2. Točkovni vzorci so kondicionirani na naslednji način.

7.2.1. Razen v primeru materialov, občutljivih na vročino, se prirastki predkondicionirajo 12 ur v skladu s 6.2.

7.2.2. Po predkondicioniranju (če je potrebno) se prirastki hranijo 24 ur (48 ur za vzorce tesne vezave) v standardnih klimatskih pogojih v skladu z oddelkom 6.1.

8. Osnovni vzorci (trakovi) za testiranje

8.1. skupni del
Iz vsakega primarnega vzorca se izrežeta dve skupini osnovnih preskusnih vzorcev, ena v smeri osnove, druga v smeri votka. Če ni posebnega dogovora med zainteresiranimi stranmi za rezultate testa, mora vsaka skupina vsebovati najmanj 5 trakov. Tudi kadar je potrebna višja stopnja natančnosti, se število trakov ustrezno poveča. Osnovni vzorci morajo v celoti karakterizirati primarni vzorec. Dva trakova ne smeta vsebovati enakih vzdolžnih niti, trakovi, vzeti vzdolž osnove, pa morajo biti odrezani tako, da njihova oddaljenost od roba ni manjša od 1/10 širine prirastka. Primer rezanja osnovnih preskusnih vzorcev, ki izpolnjuje zgornje pogoje, je prikazan na risbi v dodatku C. Za določitev časa preloma na napravi za natezno preskušanje se lahko uporabijo dodatni trakovi. Vsi trakovi so razrezani in testirani pod standardnimi preskusnimi pogoji.

8.2. Dimenzije
Širina vsakega preskusnega traku mora biti 50 mm brez robov, dolžina pa zagotavlja nazivno dolžino med sponkami 200 mm, razen pri tkaninah z raztezkom ob pretrgu, večjim od 75 %. Pri takih tkaninah se lahko ta vpenjalna dolžina zmanjša na 100 mm. Trakove, širše od 50 mm, je mogoče testirati, če je to določeno v specifični specifikaciji materiala ali po dogovoru strank. Pri redkih tkaninah, ki vsebujejo le nekaj niti na centimeter širine, mora biti širina traku takšna, da vključuje vsaj 20 niti. To točko je treba upoštevati pri rezultatih preskusa.

8.3. Priprava osnovnih vzorcev
Vsak element elementa mora biti odrezan tako, da je njegova dolžina vzporedna z nitmi osnove ali votka tkanine, njegova širina mora biti zadostna, da zagotovi potrebno delovno širino traku. Približno enako število niti je treba odstraniti z vsakega vzdolžnega roba traku, dokler njegova širina ne ustreza vrednosti, določeni v klavzuli 8.2. Širina roba mora biti takšna, da se vzdolžne niti med preskusom ne iztrgajo iz roba. V večini primerov bo resica s 15 niti (5 mm) zadostovala.
Pri tkaninah, ki jih ni mogoče pripraviti na ta način, morajo imeti trakovi votka in osnove obrobo širine 50 mm, vzporedno s smerjo niti.

8.4. Elementarni vzorci (trakovi) za mokro testiranje

8.4.1. Kadar je treba določiti mokro pretržno obremenitev tkanine, skupaj s suho trdnostjo, se izrežejo trakovi ustrezne širine in dolžine, dvakrat daljši od traku, potrebnega za suhi preskus. Vsak trak je prečno razrezan na dva dela, enega za suho natezno trdnost in drugega za mokro natezno trdnost. Vsak par trakov vsebuje enake vzdolžne niti. Pri tkaninah, ki se pri mokrem močno skrčijo, mora biti začetna dolžina mokrih nateznih trakov daljša od suhih nateznih trakov.

8.4.2. Elementarne vzorce (trakove) za testiranje v mokrem stanju položimo na površino destilirane ali deionizirane vode pri temperaturi 18-30 ° C in počakamo, da se potopijo pod lastno težo, če pa čas potopitve presega 2 uri, potem jih je treba potopiti v raztopino in stati 1 uro, dokler se trakovi popolnoma ne navlažijo. Pri slabo omočenih elementarnih vzorcih se lahko namesto vode uporabi vodna raztopina, ki ne vsebuje več kot 1 g/l neionskega omočilnega sredstva.

9. Preskusna metoda

9.1. Nadzor strojne opreme
Preverite opremo in zagotovite, da napaka v razdalji med sponkami ne presega 1 mm. Prepričajte se, da so objemke pravilno nameščene in da ob uporabi sile ne bo prišlo do kotnega premika. Preverite, ali so klimatski pogoji, v katerih se izvajajo preskusi, pravilni in ali je zapisovalnik pravilen.

Osnovni vzorec naložite v preskuševalni stroj na sredino, tako da je vzdolžna os traku pravokotna na robove sponk pod prednapetostjo (oddelek 9.3). Prepričajte se tudi, da je osnovna napetostna linija poravnana z ustrezno stranjo rebra vsake od obeh sponk. Pri preskušanju elementarnih vzorcev v mokrem stanju jih naložimo v sponke takoj po tem, ko jih vzamemo iz vode.

9.3.1. Če manjša napetost ni potrebna, se uporabi eden od naslednjih pogojev:

Tabela 1

Uporabite dodatni trak in po prednapetju (če je potrebno) zapeljite spone s hitrostjo, ki zagotavlja povprečni čas prekinitve.
Pri testiranju trakov v mokrem stanju je potrebno, da se test zaključi najkasneje 120 s po odstranitvi vzorca iz vode.
Ko je trak strgan, popravite:

a) največja pretrgna sila;

b) raztezek ob pretrganju;

c) odmor.

Če povprečni čas do preloma v prvih treh predhodnih preskusih ne ustreza določenim mejam (20 ± 3) s ali (30 ± 5) s, potem z uporabo druge hitrosti gibljive spone ponovite zgornji postopek. Nadaljujte z delom, dokler povprečni čas do prekinitve ni v sprejemljivih mejah.

9.5. Končni testi

9.5.1. Z nastavljeno hitrostjo delovanja testirajte potrebno število osnovnih vzorcev. V vsakem primeru zabeležite največjo silo in raztezek ob pretrgu.

9.5.2. Zavrzite rezultate, pridobljene iz podvzorcev, če zdrsnejo v čeljust ali se zlomijo v čeljusti manj kot 5 mm stran od nje ali če obstaja razlog za domnevo, da stroj ne deluje pravilno. V vseh drugih primerih zabeležite dobljene rezultate, pod pogojem, da pretržna obremenitev ni nižja od najnižjega rezultata ali da raztezek ob pretrganju ni višji od najvišjega rezultata, dobljenega za trakove iz istega kosa, ki so bili normalno raztrgani.
Če kateri koli rezultat ni veljaven, razbijte nadaljnje vzorce elementov, vzete iz iste serije.

10. Obdelava rezultatov

Pretržna obremenitev je izražena v Newtonih.
Raztezek se zabeleži v milimetrih.

10.2. Izračun povprečne pretržne obremenitve in pretržnega raztezka
Za vsako skupino osnovnih vzorcev, testiranih v smeri votka in osnove, ločeno izračunajte naslednje parametre:

kjer je vsota vrednosti prekinitvene obremenitve, N;
- število poskusov.
Povprečne vrednosti prekinitvene obremenitve se izračunajo na 1 % natančno.

b) raztezek ob pretrgu, %, posameznih osnovnih vzorcev po formuli

kjer je - registriran pretrgni raztezek, mm;
- vpenjalna dolžina osnovnega vzorca, mm;

c) povprečni raztezek pri pretrganju, %, po formuli

kjer je vsota izračunanih vrednosti raztezka pri pretrganju, %;
- število poskusov.
Zaokrožite povprečni raztezek ob pretrgu na najbližjih 0,2 %, če je povprečni raztezek manjši od 10 %, na 0,5 %, če je večji od 10 %, vendar manjši od 50 %, na 1 %, če je 50 % in več.

11. Poročilo o preskusu

Poročilo o preskusu mora vsebovati naslednje podatke:
kažejo, da so bili preskusi izvedeni v skladu s tem mednarodnim standardom:

a) datum preizkusa;

b) vrednost pretržne obremenitve za vsak elementarni preskus in povprečno vrednost za inkrementalni preskus v smeri votka ali osnove v newtonih;

c) vrednost raztezka do pretrganja za vsak osnovni vzorec in povprečno vrednost za primarni vzorec v smeri votka ali osnove v odstotkih;

d) čas odmora (20±3) s ali (30±5) s;

e) shema za odvzem vzorcev na mestu vzorčenja;

f) število osnovnih vzorcev, odvzetih iz primarnega vzorca;

g) širina in vpenjalna dolžina osnovnih vzorcev;

h) tip in moč naprave za natezno preskušanje;

i) podroben opis kakršnega koli odstopanja od standardizirane preskusne metode;

j) vrsta preskusa (kondicioniran ali moker).

PRILOGA A

VRSTE PRESKUSNIH STROJEV

A.1.1. Princip delovanja
Vzorec elementov se razteza z vnaprej določeno konstantno hitrostjo, pri kateri je srednji čas do preloma v določenih mejah.

A.1.2. Testni stroj
Stroj za preskušanje s konstantno stopnjo raztezanja elementarnega vzorca mora izpolnjevati zahteve, navedene v klavzuli 5.
Po prvih 2 s delovanja mora biti hitrost povečevanja razdalje med sponkami konstantna, z natančnostjo 5 %. Preskusni stroj mora biti sposoben delovati pri različnih konstantnih stopnjah raztezanja, tako da se osnovni vzorec v določenem času raztegne, ne glede na stopnjo raztezka.

A.2. Stroj za testiranje s konstantno hitrostjo gibanja sponk (stroj, pri katerem obremenitev ustvarja nihalo ali vzmet)

A.2.1. Princip delovanja
Inkrementalna sila, ki jo izvaja premikajoča se sponka s konstantno hitrostjo, deluje na primarni vzorec, da zagotovi povprečni čas prekinitve v določenem intervalu.

A.2.2. Testni stroj
Stroj za preskušanje s konstantno hitrostjo vpetja, ki ima nihalo ali vzmet kot mehanizem za obremenitev, mora delovati pri različnih konstantnih hitrostih vpenjanja, tako da je točka preloma dosežena v danem času, ne glede na trdnost elementarnega vzorca.

A.3. Testni stroj s konstantno stopnjo obremenitve

A.3.1. Princip delovanja
Osnovni vzorec je izpostavljen sili, ki narašča s konstantno hitrostjo, kar zagotavlja povprečni čas prekinitve znotraj uveljavljenih meja.

A.3.2. Testni stroj
Preskuševalni stroj s konstantno hitrostjo mora izpolnjevati zahteve iz klavzule 5.
Po prvih 2 sekundah testiranja bo stopnja povečanja sile na časovno enoto konstantna, z napako največ 10 %.
Višina vrednosti dane konstantne obremenitve je regulirana in ne glede na trdnost traku se lahko točkovni vzorec v določenem času zlomi.

PRILOGA B

V 1. Izbira kosov blaga
Iz serije blaga izberite ustrezno število kosov blaga v skladu s tabelo.2. Prepričajte se, da kosi blaga, ki kažejo znake poškodb ali se zmočijo med transportom, niso vključeni v vzorec.

tabela 2

NA 2. Točkovno vzorčenje
Iz vsakega kosa izrežemo (iz poljubno vzete površine, vendar ne manj kot 3 m od roba kosa) točkovni vzorec dolžine najmanj 1 m in po celotni širini. Prepričajte se, da primarni vzorec ne vključuje zgubanih območij ali drugih vidnih napak. Vsak prirastek zvijte v cev.

PRILOGA C

Shema rezanja osnovnih vzorcev

PRILOGA 6 (obvezna). ISO 5082 "TEKSTILNI MATERIALI - TKANINE - DOLOČANJE TRGNE TRDNOSTI Z PRIJEMOM (METODA "GRABA")"

PRILOGA 6
Obvezno

1. Namen in področje uporabe

1.1. Ta mednarodni standard opisuje metodo za določanje natezne trdnosti s prijemom tekstilnih materialov.
Opomba. Metoda za določanje natezne trdnosti z vpenjanjem traku blaga v čeljusti dinamometra je opisana v ISO 5081 (Priloga 5). Ob tem je treba opozoriti, da pri primerjavi teh dveh metod ni enakih rezultatov testov, saj so odvisni od vrste obrabe, teksture, gibljivosti niti in drugih dejavnikov.

1.2. Ta metoda se uporablja za neimpregnirane tkanine ali tkanine, impregnirane z materiali za lepljenje ali utrjevanje, razen tkanin, prevlečenih z gumo ali plastičnimi materiali.

1.3. Metoda je uporabna za določanje natezne trdnosti osnovnih vzorcev v ravnotežju s standardnimi atmosferskimi pogoji in osnovnih vzorcev v mokrem stanju.

1.4. Metoda omogoča uporabo naslednjih tipov preskusnih strojev, ki se običajno uporabljajo za določanje natezne trdnosti tkanin:
s konstantno stopnjo raztezanja vzorca (PSR) (klavzula 5 in Dodatek A, klavzula A.1);
s konstantno hitrostjo gibanja (CSS) (klavzula 5 in Dodatek A, klavzula A.2);
s konstantno hitrostjo obremenitve (PSN) (klavzula 5 in Dodatek A, klavzula A.3).
Uporaba teh treh vrst strojev na isti tkanini ne bo dala enakih rezultatov. Zato se je treba o vrsti preskusnega stroja dogovoriti z vsemi stranmi, ki jih zanimajo rezultati preskusa, in jo je treba določiti. Znano je, da se vrednosti količin bolje ujemajo, če je čas pretrganja enak, stopnja raztezanja, premika in obremenitve pa ni regulirana.
Opomba. Z enakim časom pretrganja dobimo identične rezultate testiranja s stroji tipa PSR in PSS, medtem ko se rezultati, pridobljeni z napravami tipa PSN, včasih nekoliko razlikujejo.

ISO 139-73* (GOST 10681-75) "Tkanine. Standardni klimatski pogoji za kondicioniranje in testiranje."
________________
* Dovoljeno je uporabljati državne standarde pred uvedbo mednarodnih standardov kot državnega standarda.

3. Definicije

Za ta mednarodni standard veljajo naslednje definicije.

3.1. Pretržna obremenitev - največja sila, zabeležena med preskusom, v trenutku zloma elementarnega vzorca.

3.2. Grab test metoda - metoda za določanje porušitvene obremenitve, pri kateri se s sponkami zajame le osrednji del elementarnega vzorca.

3.3. Dolžina vpenjanja - dolžina osnovnega vzorca v neobremenjenem stanju, merjena med sponkami nateznega preskusnega stroja v začetnem položaju.

3.4. Čas odmora - časovni interval, v katerem je elementarni vzorec obremenjen.
Opomba. Čas odmora ne vključuje časa, potrebnega za odpravo elementarne ohlapnosti. Pri mehanizmih, ki imajo grafično registracijo, se čas prekinitve razume kot čas, ki je pretekel od trenutka, ko je pero zabeležilo začetno silo, uporabljeno na osnovnem vzorcu, do trenutka, ko je bila zabeležena največja sila.

4. Načelo

4.1. Natezno trdnost
Naraščajoča sila deluje z ustrezno mehansko napravo in zabeleži se največja sila, pri kateri pride do zloma. Hitrost stroja je izbrana tako, da je povprečni čas odmora za skupino osnovnih vzorcev v določenem času.

4.2. Čas za odmor
Če stranke, ki jih zanimajo rezultati meritev, nimajo drugih predlogov, mora biti določeno obdobje za povprečni čas prekinitve (30 ± 5) s ali (20 ± 3) s.

5. Oprema

5.1. Stroji za preskusno obremenitev izpolnjujejo naslednje zahteve.

5.1.1. Vrsta
Tip stroja je eden od tistih, ki so opisani v Prilogi A, o katerem se dogovorijo stranke, ki jih zanimajo rezultati preskusa.

5.1.2. Zahteve za stroj
Nakladalni stroji morajo imeti 2 sponi, primerni za držanje elementarnega vzorca, možnost neprekinjenega beleženja velikosti sile, ki deluje na elementarni vzorec.

5.1.3. Natančnost snemalnika
Občutljivost zapisovalne naprave mora biti zadostna, da zagotovi, da največja napaka pri zapisovanju sile, uporabljene na vzorec, ne presega 1 %. Pred testiranjem preverite točnost kalibracijske lestvice delujočega instrumenta.

5.1.4. Preskuševalni stroj mora biti zmožen preskušati vzorce elementov z nazivno dolžino 75 mm.

5.1.5. Središčne točke obeh sponk morajo biti na isti navpični črti, sprednje ploskve morajo biti pravokotne na to črto, njihove vpenjalne površine pa morajo biti nameščene tako, da so robovi osnovnih vzorcev v isti ravnini. Čeljusti sponk morajo biti sposobne držati vzorce elementov brez zdrsa in mehanskih poškodb.
Ena stran vsake sponke mora biti velika 25 x 25 mm, druga stran pa mora biti večja od prve. Površine sponk morajo biti gladke in ravne, kadar pa sponke z gladko površino ne morejo zadovoljivo oprijeti vzorca elementa, se lahko uporabijo spone z nazobčanimi površinami. (Papir, klobučevina, usnje, plastika in guma se lahko uporabljajo kot tesnila).

5.1.6. Hitrost stroja
Preskuševalni stroji morajo biti sposobni delovati s tako hitrostjo, da zagotovijo uničenje vzorca, razen če ni drugače dogovorjeno v (20 ± 3) s ali (30 ± 5) s. Različne hitrosti je mogoče zlahka doseči z uporabo neprekinjenega podajanja, bolj zadovoljive rezultate pa dosežemo z uporabo intervalov hitrosti, ki morajo biti dovolj majhni. Razmerje med hitrostmi naj ne presega 125:100.

5.2. Posoda z vodo, v katero se potopijo vzorci elementov pred mokrim testiranjem.

5.3. Šablone za rezanje vzorcev.

5.4. Štoparica.

5.5. Destilirana voda za namakanje vzorcev.

5.6. Omočilna sredstva ali neionske površinsko aktivne snovi.

6. Klimatski pogoji za testiranje

6.1. Standardni klimatski pogoji za testiranje
Standardni klimatski pogoji za preskušanje morajo imeti relativno vlažnost (65 ± 2) % pri temperaturi (20 ± 2) °C. V tropskih območjih se lahko uporablja enaka relativna vlažnost pri (27 ± 2) °C.

6.2. Klimatski pogoji za predkondicioniranje
Klimatski pogoji in način predkondicioniranja so opisani v mednarodnem standardu ISO 139 (GOST 10681-75).
Opomba. Zrak pri temperaturi 20 °C in relativni vlažnosti 65 % ima tlak vodne pare 1515 Pa, po segrevanju na temperaturo (47 ± 2) °C bo njegova vlažnost v območju od 12,3 do 16,7 %. . Zrak pri najvišji dovoljeni temperaturni meji 22 ° C in vlažnosti 67% ima tlak vodne pare 1700 Pa, pri segrevanju na temperaturo 50 ° C pa bo vlažnost v območju od 14,3 do 19,4%. Če je potrebno vzdrževati vlažnost pod 10 % in ne dvigovati temperature nad 50 °C, mora imeti izvorni zrak tlak vodne pare pod 1230 Pa (kar ustreza vlažnosti 53 % pri temperaturi 27 °C).

7. Točkovni vzorci

7.1. Točkovni vzorci za laboratorijske preiskave se odvzamejo na naslednje načine:

a) v skladu z navodili v ustreznem opisu stranke;

b) v skladu z metodami, določenimi v mednarodnih standardih za tekstilne materiale;

c) v skladu z metodo, navedeno v Dodatku B.

7.2. Pomične vzorce je treba pripraviti na naslednji način.

7.2.1. Razen v primeru materialov, občutljivih na toploto, je treba prirastke predkondicionirati 12 ur v prosto gibljivem zraku v posebni atmosferi predkondicioniranja v skladu s 6.2.

7.2.2. Po predkondicioniranju (če je potrebno) se prirastki starajo 24 ur (48 ur za tesno vezane vzorce) v standardnih podnebnih pogojih, opisanih v 6.1.

8. Osnovni preskusni vzorci

8.1. skupni del
Iz vsakega primarnega vzorca se izrežeta dve skupini osnovnih preskusnih vzorcev, ena v smeri osnove, druga v smeri votka. Če ni posebnega dogovora med zainteresiranimi stranmi za rezultate testa, mora vsaka skupina vsebovati najmanj pet trakov. Ko je potrebna višja stopnja natančnosti, se število trakov ustrezno poveča. Osnovni vzorci morajo v celoti karakterizirati primarni vzorec. Dva trakova ne smeta vsebovati enakih vzdolžnih niti, trakovi, vzeti vzdolž osnove, pa morajo biti odrezani tako, da njihova oddaljenost od roba ni manjša od 1/10 širine prirastka.
Primer rezanja osnovnih preskusnih vzorcev, ki izpolnjujejo zgornje pogoje, je prikazan na risbi v dodatku C. Vsi trakovi so razrezani in testirani v standardnih klimatskih pogojih.

8.2. Dimenzije
Širina vsakega osnovnega vzorca mora biti (100 ± 2) mm, dolžina - najmanj 150 mm.

8.3. Označevanje in priprava osnovnih vzorcev
Pri označevanju vsakega osnovnega vzorca je treba črte potegniti vzporedno z nitmi, ki tečejo v smeri votka ali osnove, na razdalji 38 mm od konca primarnega vzorca z dolžino, ki je enaka dolžini osnovnega vzorca.

8.4. Mokri preskusni vzorci elementov

8.4.1. Kadar je treba določiti mokro natezno trdnost tkanine, se skupaj s suho trdnostjo izrežejo trakovi širine (100 ± 2) mm in dolžine, ki je dvakrat večja od dolžine traku, namenjenega za suhi preskus. Konce vseh trakov je treba oštevilčiti, nato pa vsak trak prerezati na pol, enega za suho natezno trdnost, drugega za mokro, vsak par osnovnih vzorcev pa mora vsebovati enake vzdolžne niti. Za tkanine, ki imajo visoko mokro krčenje, mora biti začetna dolžina mokrega elementarnega vzorca večja od začetne dolžine suhega traku.

8.4.2. Osnovni vzorec za testiranje v mokrem stanju je treba postaviti na površino destilirane vode s temperaturo od 17 do 30 ° C in počakati, da je popolnoma potopljen v vodo pod vplivom lastne teže, če pa je čas potopitve preseže 2 uri, nato po eni uri namakanja trakove prisilno potopite v vodo.
Kadar je potrebno popolno omočenje elementarnih vzorcev, ki so slabo omočeni z navadno vodo, lahko namesto vode uporabimo raztopino, ki vsebuje 1 h omočila na 1 dm3 destilirane vode.

9. Preskusna metoda

9.1. Nadzor strojne opreme
Preverite napravo, da zagotovite, da razdalja med sponkami za pritrditev osnovnega vzorca ne presega 1 mm. Prepričajte se, da so objemke pravilno nameščene, da ob uporabi sile ne bo prišlo do kotnega premika. Prepričajte se, da so klimatski pogoji, v katerih se izvajajo preskusi, pravilni in da je snemalnik v dobrem stanju.

9.2. Polnjenje osnovnih vzorcev
Osnovni vzorec naložite v preskusne spone na sredino, tako da je vzdolžna os traku pravokotna na robove sponk pod prednapetostjo (oddelek 9.3). Poleg tega je treba paziti, da linija napetosti osnovnega vzorca sovpada z ustrezno stranjo rebra vsake od obeh sponk. Pri preskušanju elementarnega vzorca v mokrem stanju ga naložimo v spone takoj, ko ga vzamemo iz vode.

9.3. pretencioznost

9.3.1. Če ni potrebe po nižji napetosti, uporabite eno od naslednjih možnosti:

a) napetost enaka (1 ± 0,25) % pričakovane natezne trdnosti;

b) napetost, navedena v tabeli 1, odvisno od površinske gostote tkanine.

Tabela 1

Pretenzija elementarnih vzorcev

9.3.2. Če se pri napetosti, določeni v 9.3.1, vzorci elementov podaljšajo za več kot 0,5 %, uporabite nižjo napetost, o kateri se dogovorijo vse strani, ki jih zanimajo rezultati.
Opomba. Če zaradi zasnove preskusnega stroja ali iz drugih razlogov ni mogoče uporabiti prednapenjanja, je treba to navesti v rezultatih preskusa.

9.4. Predhodni testi
Uporabite dodatni trak in po prednapetosti, če je potrebno, poganjajte sponke s hitrostjo, ki zagotavlja povprečni čas prekinitve.
Pri testiranju mokrih trakov je potrebno, da se test zaključi najkasneje 120 s po tem, ko je bil vzorec odstranjen iz vode.
Ko je trak strgan, popravite:
največja prelomna sila;
čas za odmor.
Premično sponko vrnite v prvotni položaj, odstranite konca natrganega traku in ponovite celoten postopek na ostalih dveh trakovih.

9.5. Končni testi

9.5.1. Z nastavljeno hitrostjo delovanja testirajte potrebno število osnovnih vzorcev. V vsakem primeru zabeležite največjo pretržno obremenitev.

9.5.2. Zavrzite rezultate, dobljene iz osnovnih vzorcev, če so zdrsnili v čeljust ali se zlomili v čeljusti manj kot 5 mm stran od nje, in tudi če obstaja razlog za domnevo, da stroj ni deloval pravilno. Po drugi strani pa se rezultati lahko upoštevajo, če dobljena natezna trdnost ni manjša od minimalnega rezultata, dobljenega za osnovne vzorce iz istega kosa blaga, ki so bili normalno strgani.
Če so kakršni koli rezultati izključeni, se nadaljnji vzorci elementov, vzeti iz iste serije, raztrgajo.

10. Obdelava rezultatov

10.1. Enote fizikalnih količin

10.2. Izračun povprečnih vrednosti prelomne obremenitve
Za vsako skupino osnovnih vzorcev, testiranih v smeri votka in osnove, izračunajte (ločeno) povprečno natezno trdnost, N, z uporabo naslednje formule

kjer je vsota vrednosti natezne trdnosti, N;
- število poskusov.
Povprečna vrednost natezne trdnosti je izračunana z natančnostjo 1%.

11. Poročilo o preskusu

Poročilo o preskusu mora vsebovati naslednje podatke:
navesti, da so bili preskusi izvedeni v skladu s tem mednarodnim standardom;
datum testiranja;
vrednost natezne trdnosti za vsak elementarni vzorec in povprečna vrednost natezne trdnosti za vsak primarni vzorec v smeri votka ali osnove;
rezultate testov, ki jih je bilo treba ponoviti, in razloge, zaradi katerih je bilo to potrebno;
čas odmora (20±3) s ali (30±5) s;
število osnovnih vzorcev, odvzetih iz primarnega vzorca;
vrsta in moč razbijalnega stroja;
podroben opis kakršnega koli odstopanja od standardizirane preskusne metode;
vrsto preskusa (v klimatiziranih ali mokrih pogojih).

PRILOGA A

VRSTE PRESKUSNIH STROJEV

A.1. Stroji s konstantno hitrostjo raztezanja osnovnega vzorca

A.1.1. Princip delovanja
Osnovni vzorec se razteza z določeno konstantno hitrostjo, pri kateri je povprečni čas preloma v določenih mejah.

A.1.2. Testni stroj
Stroj za preskušanje s konstantno natezno hitrostjo mora izpolnjevati zahteve iz klavzule 5. Po prvih 2 s delovanja mora biti hitrost povečevanja razdalje med sponkami konstantna, z natančnostjo 5 %. Preskusni stroj mora biti sposoben delovati pri različnih konstantnih stopnjah raztezanja, tako da se osnovni vzorec v določenem času raztegne, ne glede na stopnjo raztezka.

A.2. Stroji s konstantno hitrostjo vpenjanja
(mehanizem nihala ali vzmetne obremenitve)

A.2.1. Princip delovanja
Inkrementalna sila deluje na primarni vzorec s premikanjem spone s konstantno hitrostjo, kar zagotavlja povprečno vrednost prekinitvenega časa v določenem intervalu.

A.2.2. Testni stroj
Preskusni stroj s konstantno hitrostjo vpenjanja, z nihalnim ali vzmetnim mehanizmom za obremenitev mora v celoti izpolnjevati zahteve iz oddelka 5.

A.3. Stroji s konstantno hitrostjo nalaganja

A.3.1. Princip delovanja
Vzorec je izpostavljen sili, ki narašča s konstantno hitrostjo, kar zagotavlja povprečni čas pretrganja v uveljavljenih mejah.

A.3.2. Testni stroj
Stroj s konstantno stopnjo obremenitve mora v celoti izpolnjevati zahteve iz odstavka 5. Po prvih 2 sekundah dela mora biti stopnja povečanja sile na enoto časa konstantna, z napako največ 10%. Preskusni stroj mora biti sposoben delovati pri različnih konstantnih stopnjah obremenitve, tako da je ne glede na trdnost elementarnega vzorca v določenem času dosežena pretrgna obremenitev (največja sila).

PRILOGA B

PREDLAGANA METODA VZORČENJA

V 1. Število kosov iz serije blaga
Ustrezno število kosov blaga se izbere iz serije blaga, kot je prikazano v tabeli 2. Prepričajte se, da kosi blaga, ki kažejo znake poškodb ali se zmočijo med transportom, niso vključeni v vzorec.

tabela 2

NA 2. Točkovno vzorčenje
Iz vsakega kosa izrežite (iz poljubno vzetega območja, vendar ne manj kot 3 m od roba kosa) točkovni vzorec dolžine najmanj 1 m po celotni širini. Prepričajte se, da primarni vzorec ne vključuje zgubanih območij ali drugih vidnih napak. Vsak prirastek zvijte v cev.

PRILOGA C

Shema rezanja osnovnih vzorcev

Osnovni vzorci po osnovi; - osnovni vzorci rac; - razdalja od roba do osnovnega vzorca je najmanj 1/10 širine tkanine; - dolžina točkovnega vzorca; 1 - širina elementarnega vzorca; 2 - elementarna dolžina vzorca

PRILOGE 5, 6. (Dodatno uvedeno, Rev. N 3).

ROSSTANDART FA za tehnično regulativo in meroslovje
NOVI NACIONALNI STANDARDI: www.protect.gost.ru
FSUE STANDARTINFORM zagotavljanje informacij iz baze podatkov "Produkti Rusije": www.gostinfo.ru
FA ZA TEHNIČNO REGULACIJO Sistem "Nevarno blago": www.sinatra-gost.ru

Tekstilni materiali v oblačilih najpogosteje doživljajo natezno obremenitev. Ta vrsta deformacije je najbolj raziskana.

Razvrstitev lastnosti, pridobljenih z raztezanjem materiala, je prikazana na shemi 2.1.

Polciklične diskontinuirane značilnosti. Te značilnosti se večinoma uporabljajo za oceno mehanskih mehanskih zmogljivosti tekstilnih materialov. Glede na kazalnike mehanskih lastnosti, pridobljene z raztezanjem materiala do preloma, presojajo stopnjo odpornosti materiala na stalno delujoče zunanje sile; Pretržna obremenitev in raztezek pri pretrganju sta pomembna standardna kazalca kakovosti materiala.

Enoosni razteg. Oglejmo si glavne polciklične diskontinuirane značilnosti, dobljene s preprosto enoosno napetostjo.

Kazalniki polcikličnih karakteristik se nastavijo, ko se material razteza na nateznih strojih.

Pravokotni vzorec (slika 2.2, a) je sprejet kot standard za testiranje tkanin, pletenin in netkanih tkanin. Preskusna metoda, ki temelji na uporabi takšnega vzorca, se pogosto imenuje metoda trakov. Za tkanine so določene naslednje velikosti vzorcev: širina 25 mm, vpenjalna dolžina 50 mm (v spornih primerih širina 50 mm in vpenjalna dolžina 200 mm, za volnene tkanine pa 100 mm). Za pletenine in netkane tkanine, širina vzorca 50 mm, vpenjalna dolžina 100 mm.

Vzorci, katerih oblike so prikazane na sl. 2.2, b, c,široko uporablja v raziskovalnem delu. Za testiranje visoko raztegljivih materialov (na primer pletenin) se včasih uporabljajo vzorci v obliki dvojne lopatice ali v obliki obroča, prišitega iz traku materiala (slika 2.2, d, e).

Pri preskušanju tekstilnih materialov na enoosno napetost se pridobijo naslednje glavne značilnosti mehanskih lastnosti.

Kjer sta a in p koeficienta, katerih vrednosti so odvisne od vrste materiala in njegove strukture.

Za oceno trdnostnih lastnosti tekstilnih materialov se uporabljajo tudi druge značilnosti.

Specifična prelomna obremenitev PyR, N m/g, izračunano po formuli

Krmilo = RR/bms,

Indikatorji specifične pretržne obremenitve za nekatere tekstilne materiale so navedeni v tabeli. 2.3, upoštevajo površinsko gostoto materialov in omogočajo primerjavo njihovih trdnostnih lastnosti.

Masa t m2 številnih tkanin vsebuje različen delež mase niti osnove in votka. Za takšne tkanine se specifična pretrgna obremenitev izračuna po formuli

PyR = str/(bms50(Y)),

Kjer je So (Y) delež mase niti osnove (ali votka), izračunan po formulah na str. (37.

Kje P -število niti v vzorcu blaga, vrstice ali stolpci v vzorcu pletenine, šivalne črte v vzorcu netkanega blaga, po katerih je vzorec raztegnjen.

Pri raztezanju vzorcev materialov se porabi določeno delo, ki se porabi za premagovanje energije vezi v materialu (med vlakni in nitmi, med atomi in makromolekulami v polimeru, ki tvori vlakna). Če na material deluje obremenitev P in material prejme raztezek (prirast dolžine) Dl(De), potem vrednost elementarnega dela DR je definiran kot produkt obremenitve (sile) s prirastkom dolžine (slika 2.5):

DR = pdl,

Kje DR - osnovno delo, J.

Skupno delo, porabljeno za razbijanje Rp, J

Kjer je d) koeficient popolnosti diagrama obremenitev-raztezek.

Modul začetne togosti v celoti označuje odpornost proti deformaciji nizkonateznih materialov. Modul odpornosti nateznih materialov E( opisuje približno. Po mnenju prof. A. I. Koblyakova, vrednosti modula E] za pletenine so zelo majhne in znašajo 1 10-3-1 10"4 μPa. Poleg tega je pri preskušanju tkanine v širino vrednost za 2-8 velikostnih redov manjša kot pri testiranju v dolžino.

Nastavitev začetnega modula togosti E1 omogoča opis odvisnosti napetosti od deformacije za material: a = Z^c*. Izračun kazalnikov pletenin po tej formuli kaže na njihovo dobro skladnost z eksperimentalnimi podatki pri napetostih, ki so blizu diskontinuiranim. Za začetno raztezno obdobje opazimo pomembna odstopanja izračunanih podatkov od eksperimentalnih.

Za enostavno natezne materiale je pri izračunu modula začetne togosti A. N. Soloviev predlagal, da se ne upošteva začetnega območja diagrama (slika 2.10), saj se v tem območju togost materiala praktično ne manifestira. V tem primeru začetni modul togosti Ez + b Pa, za drugo cono se izračuna po formuli

kjer je dp prelomna napetost, Pa; ep- raztezek pri pretrganju, %; K2 - indeks togosti, ki določa naravo diagrama napetost-raztezek v drugi coni:

112 = S2 ,

Kjer je b1 območje slike ACD (glej sliko 2.10); S 2 - območje figure AFCD (pika A - začetek odmika raztezne krivulje od osp abscise).

Razmerje med napetostjo in raztezkom za drugo cono diagrama lahko opišemo kot

0=EZ+jaz(Јstr-Z)K2 -

Modul trenutne togosti e (pri r = 0) omogoča oceno odpornosti materiala na deformacijo pri kateri koli vrednosti raztezka. Modul /r se izračuna kot prvi E, sk:

Izpeljankaod

Končna togost materiala je ocenjena z modulom trenutne končne togosti E1K, izračunana za trenutek pretrganja vzorca materiala (pri r = 0 in c = ep) po formuli

ET, TO= ke4-1.

Trdnostne lastnosti materialov. Trdnost je pomembna lastnost materialov, ki nenehno pritegne pozornost raziskovalcev in se celovito preučuje.Glavni problem trdnosti je razkritje mehanizma uničenja materialov, razjasnitev razlogov za neskladje (podcenjevanje) dejanske trdnosti. materialov s svojo teoretično vrednostjo.

I Za razlago procesa uničenja teles je bilo predlaganih več teorij. Zagovorniki kritične narave vrzeli (teorija; z | fitičnim stresom) - A. Griffith in njegovi privrženci, "(ob upoštevanju trdnostnih lastnosti izhajajo iz predpostavk o (Da vsako resnično telo, za razliko od idealnega, ne ima ^popolno strukturo in vsebuje precejšnjo količino napak (mikrorazpok), ki jo oslabijo. Do loma pride, ko zaradi obremenitve prenapetost na vrhu vsaj ene od mikrorazpok doseže vrednost, ki ustreza teoretični trdnosti, določeni z sile medatomskih vezi. Hkrati začne mikrorazpoka rasti s hitrostjo širjenja elastičnih valov (s hitrostjo zvoka) in povzroči uničenje materiala.

Hipotezo o obstoju napak (mikrorazpok) je eksperimentalno potrdil akad. A. F. Ioffe in njegovi sodelavci, ki so pokazali, da je napetost na vrhu površinske mikrorazpoke večkrat višja od vrednosti napetosti, ki jo določa razmerje med delujočo obremenitvijo in površino.
di presek vzorca oslabljenega vzorca. Ugotovljeno je bilo, da razvoj mikrorazpok ni posledica povprečne, ampak največje kritične obremenitve. Dela A. F. Ioffeja in njegovih sodelavcev so pojasnila razliko med teoretičnimi in eksperimentalnimi vrednostmi moči.

Vendar pa tak čisto mehanski pristop k reševanju problema trdnosti, ki temelji na predpostavki o kritičnosti preloma, ne razkriva bistva pojavov, ki se pojavljajo v obremenjenih telesih med njihovim uničenjem v času. S stališča te teorije je nemogoče razložiti razliko v vrednostih trdnosti materiala pri različnih stopnjah njegove deformacije.

Akademika A. P. Aleksandrov in S. N. Zhurkov sta predlagala statistično teorijo trdnosti, po kateri se zlom materiala ne pojavi hkrati na celotni površini loma, ampak se začne od najnevarnejšega okvarjenega območja, kjer prenapetost doseže vrednost blizu teoretične moč. Nato pride do razpoke v novem nevarnem odseku mikrorazpoke, itd. Zaradi rasti razpok pride do uničenja materiala.

Tako statistična teorija trdnosti obravnava uničenje kot proces, ki poteka v času. Glavno stališče statistične teorije trdnosti je, da je verjetnost pojava najnevarnejših napak veliko manjša od manj nevarnih, najnevarnejša napaka, ki se nahaja na površini, pa določa trdnost materiala. Praksa testiranja materialov to dejstvo potrjuje. Za vzorce z majhnimi dimenzijami (najmanjši prerez) je značilna povečana trdnost. Z zmanjšanjem velikosti vzorcev tekstilnih materialov se njihova trdnost poveča.

Pri preučevanju trdnostnih lastnosti je bilo ugotovljeno, da je proces uničenja materiala, ki je začasne narave, odvisen ne le od velikosti delujoče obremenitve, temveč tudi od preskusne temperature in strukture materiala.

Temeljne raziskave na področju trdnostnih lastnosti, ki jih je izvedel S. N. Zhurkov in njegovi sodelavci, so vodili v petdesetih letih prejšnjega stoletja. do oblikovanja kinetične teorije trdnosti trdnih snovi. Po tej teoriji se uničenje materialov ne zgodi toliko zaradi delujoče mehanske sile, temveč zaradi toplotnega gibanja (fluktuacije) strukturnih elementov (atomov).

Pomembno vlogo pri medatomskih interakcijah ima neenakomernost toplotnega gibanja – energijska nihanja, ki so posledica kaotičnega toplotnega gibanja. V tem primeru posamezni atomi pridobijo kinetično energijo, ki je večkrat večja od povprečne. Zaradi presežka energije se povečajo tudi toplotne natezne sile v medatomskih vezeh. Do pretrganja materiala pride predvsem kot posledica nihanja toplotne energije, termičnega razpada medatomskih vezi. Delujoča mehanska obremenitev zmanjšuje energijsko oviro, aktivira in usmerja proces uničenja. Tako mehanska trdnost materialov po teoriji S. N. Zhurkova ni določena s čisto mehanskimi, A kinetične narave, zaradi toplotnega gibanja atomov.

Z vidika kinetične teorije trdnosti so glavni dejavniki, ki vplivajo na trdnost materialov, absolutna temperatura T, delujoča napetost a in trajanje učinka napetosti t.Osnovna lastnost trdnosti je trajnost. Osnovna enačba trajnosti ima obliko

T = m0 exp ---- -.

Parameter m0 ni odvisen od narave in strukture materiala. Njegova vrednost je 10~12-10"13 s - trajanje ene toplotne vibracije atomov; UQ - aktivacijska energija destrukcije, to je energija vezi, ki jo je treba premagati, da se material uniči; y je strukturno občutljiv koeficient, ki je močno odvisen od strukture materiala. Koeficient y označuje nehomogenost napetosti v prostornini telesa in kaže, kolikokrat je prava lokalna napetost, pod vplivom katere praktično pride do uničenja, višja od povprečne napetosti; a - konstantna napetost, ki deluje med preskusom; R je univerzalna plinska konstanta; T je absolutna preskusna temperatura.

Dela G. N. Kukina, A. A. Askadskega, L. P. Kosareve in drugih zaposlenih v MTI. A. N. Kosygina je potrdila možnost uporabe osnovnih določb kinetične teorije trdnosti za opis uničenja tekstilnih niti.

Študije B. A. Buzova in T. M. Reznikove (MTILP) so pokazale, da je temperaturno-časovna odvisnost trdnosti primerna tudi za tako precej kompleksne mrežaste sisteme, kot so tkanine. Proučevali smo kratkotrajno in dolgotrajno trdnost bombažnih in najlonskih tkanin pri enoosni napetosti v širokem temperaturnem območju. Testu so bili podvrženi vzorci tkiva velikosti 5 x 50 mm v časovnem razponu (ih) od pet do šest velikosti. Med poskusi je bil zabeležen dejanski čas uničenja vzorca. Eksperimenti so potrdili možnost uporabe osnovne enačbe trajnosti za opis procesa uničenja tkiva, vendar z nekaterimi spremembami. Kot je znano, je tkanina material kompleksne strukture, zato določanje vrednosti a zanjo - konstantna napetost, ki deluje med preskusom - predstavlja velike težave. Kot rezultat, za izračun dolgoročno

Ig t Sl. 2.11. Odvisnost je trajna

Tkanine STI art. 52188 od obremenitve pri

Temperatura, ° С: / - +60; 2 - +30; 3 - +20; 4 30.

Za večnost tkiva je bila namesto vrednosti a uporabljena ekvivalentna vrednost - tlak, ki ga ustvarja konstantna 1 2 3 4 5 6 L MPa obremenitev P in določena z

Enota površine prečnega prereza tkiva. Kot površina začetnega odseka vzorca tkanine je bila vzeta površina prečnega prereza po sistemu obremenjenih niti osnove (votka). Skupna površina prečnega prereza vzorca je bila določena kot zmnožek števila niti, ki so neposredno vključene v natezno trdnost, s povprečno površino prečnega prereza teh niti. Tako smo proučevali vzdržljivost tkanine pri konstantni obremenitvi, njen izračun pa je bil izveden po formuli

U0 ~ YP 1 = T ° eXP RT "

Rezultati raziskave, predstavljeni na sl. 2.11 kažejo, da so glavni vzorci temperaturno-časovne odvisnosti trdnosti značilni tudi za tako zapletene mrežne sisteme, kot so tkanine. Dobljene vrednosti parametrov U0 n y so skladni z vrednostmi parametrov podobnih študij vlaken in niti;

Parameter Bombaž Najlon

TOC o "1-3" h z Umetnost blaga. 3/04 blago

Umetnost. 52188

U 0 , kJ/mol ............................... 145 190

U, m3/kmol .............................. 0,7 2.5

Trdnost tkiva. Z enoosno napetostjo vzdolž niti osnove ali votka je trdnost tkanin, za katero je značilna pretržna obremenitev ppt, odvisna predvsem od trdnosti in števila neposredno nosilnih vzdolžnih navojev preskušanca. V tkanini so niti zaradi medsebojnega prepletanja s trenjem povezane v en sam sistem. Zato povprečje
pretržna obremenitev na nit traku blaga pp11t, ki se nahaja v smeri delujoče sile, je lahko večja pretržna obremenitev za isti navoj Pp v prostem stanju.

Prelomna obremenitev tkanine ppt izračunano po formuli

Рр,= Ррп1П = РрмКгП,

Kje p- število niti v preseku traku blaga; TO- koeficient uporabe pretrgne obremenitve niti v tkanini, ki je enak 0,8-1,2; tj - koeficient neenakomernosti niti glede na pretrgalno obremenitev, ki je enak 0,85.

Koeficient TO večja je, pogostejše so vezi in večji koti zavitja, ki določajo površino trenja medsebojno pravokotnih sistemov niti. S povečanjem dolžine prekrivajočih se niti se število vezi in vrednost koeficienta zmanjšata TO. Zato ravno vezava, ki ima pogoste povezave med nitmi, ceteris paribus, zagotavlja največjo trdnost tkanine.

S povečanjem števila niti za 10 cm tkanine se povečajo zavojni koti niti in posledično torna površina, poveča se povezanost elementov tkanine, poveča se sila medsebojnega pritiska niti osnove in votka. in stopnja oprijema vlaken v preji postane večja. Posledično se poveča koeficient L "in trdnost tkanine. Zunaj optimalnega števila niti na 10 cm se ne le ustavi povečanje trdnosti, temveč tudi zaradi preobremenitve niti tkanina oslabi.

Sukana preja, katere vlakna so dovolj tesno zavita, se zaradi vezave v tkanini utrdi manj kot rahlo sukana enojna preja.

Heterogenost niti glede na pretržno obremenitev zmanjšuje trdnost tkanine. Niti z najmanjšim raztezkom so prve, ki zaznajo obremenitev in niti z najmanjšim raztezkom se strgajo, nakar se obremenitev prerazporedi na preostale niti, zaradi česar na vsako od njih deluje naraščajoča sila in zlom tkiva se zgodi prej kot pri hkratnem pretrganju vseh niti.

Upoštevajoč porazdelitev sil, ki delujejo na niti v tkanini, ko je raztegnjena (slika 2.12), TO. I. Koritsky je predlagal določitev obremenitve PpjlT po formuli

Рр1„ = (Ррн +R) chsof,

Kje F- obremenitev zaradi delovanja sil trenja in zmanjšanja drsne dolžine vlaken; p - kot naklona

riž. 2.13. Diagram trganja: obremenitev /p in raztezek tkanine, ko je raztegnjena, sta v različnih smereh (vrednost str in g:r vendar temelji na

Niti do črte delovanja natezne sile v trenutku preloma.

Vrednost /" je odvisna od trenja niti, sile normalnega tlaka in upogiba niti; izračuna se po formuli

Kjer je p koeficient trenja niti; str. Msin p - sila normalnega tlaka na eno nit raztegnjenega sistema; In - vrednost, ki je sorazmerna z odklonom niti.

Tako lahko pretrgno obremenitev tkanine, ob upoštevanju parametrov njene strukture, določimo s formulo

Рrt \u003d Rrr. „(1 + In sin pL) g | cos r.

Tkanine so anizotropna telesa, zato njihova trdnost ni enaka v različnih smereh (slika 2.13). Pri delovanju nateznih sil pod kotom na niti osnove in votka je trdnost tkanine manjša kot pri delovanju sil v vzdolžni ali prečni smeri. To je razloženo predvsem z dejstvom, da se pri raztezanju vzorcev, odrezanih pod kotom na niti osnove in votka, le del niti vzorca vpne z obema sponkama nateznega preskusnega stroja. Poleg tega trdnost niti tega vpetega dela niti ni v celoti izkoriščena, saj so niše nameščene pod določenim kotom glede na delujočo silo.

Podaljšanje tkiva. V smeri osnove ali votka so tkanine podolgovate zaradi ravnanja in raztezanja itensov, ki se nahajajo vzdolž delujoče sile. Običajno ravnanje niti zahteva manj napora kot njihovo raztezanje, kar je povezano s spremembo naklona vijačnih zavojev zvijanja, ravnanja in drsenja vlaken. Zato je raztezek tkanine, zlasti na začetku njenega raztezanja, neposredno odvisen od števila upogibov niti na enoto njene dolžine in globine H3i vlaken. V mojem
| zavoj, število zavojev niti je določeno s tkanjem in gostoto tkanine, globina zavoja pa - debelina niti pravokotnega sistema in faza strukture tkanine. Zato imajo ceteris paribus največjo razteznost platnene tkanine. S povečevanjem gostote se raztezek tkanine poveča do določene meje, nakar postane povezanost filigranskih elementov tako velika, da se sposobnost raztezanja zmanjša.

Faza strukture ima velik vpliv na raztezek tkanine, še posebej na začetku obremenjevanja, ko pride do raztezanja tkanine predvsem zaradi ravnanja niti. Tkanine pete faze strukture imajo lahko podobne raztezke tako v osnovi kot v votku, saj je ukrivljenost njihovih niti enaka.Tkanine drugih faz strukture imajo velik raztezek v smeri ukrivljeni sistem.

1 Raziskavo, ki sta jo na MTILP izvedla B. A. Buzov in

D. Alymenkova je pokazala, da ima deformacija tkanine pri raztezanju vzorca kompleksen značaj: odvisna je od smeri [raztezanja glede na niti osnove ali votka. Mehanizem deformacije je določen z raztezanjem in stiskanjem niti, njihovim upogibanjem v ravnini tkanine, spremembo kota med nitmi osnove in votka ter nastankom vzdolžnih gub na določenih območjih.

Kompleksna narava deformacije povzroča neenakomerno raztezanje posameznih delov vzorca. Na sl. 2.14 prikazuje grafe deformacije tkiva v odsekih vzorca, odvisno od smeri raztezanja (kot<р) и величины полного удлинения пробы (в процентах от разрывного), схематически показан также характер изменения размеров и формы проб.

Za obravnavane primere raztezanja vzorcev, razrezanih vzdolž "osnove (φ = 0°) in pod kotom φ = 15°,<р = фпр, <р = 30° и ф = 45° к, основе, деформация крайних участков проб, примыкающих к за­жимам, значительно больше, чем средних участков. Особенно за­ветна разница в степени деформации участков при растяжении, Проб под углом ф = 15° и ф = фпр (где <рпр - угол растяжения пробы, в которой все нити основы, расположенные в рабочей зоне раз - "рывной машины, закреплены только одним концом: одна поло - дана нитей - в верхнем зажиме, а другая половина - в нижнем [зажиме).

Za vzorce, odrezane pod kotom 45° glede na podlago (<р = 45°), кривые растяжения ткани по участкам расположены почти рядом, что сви­детельствует о более равномерном распределении общего удлине­ния по участкам пробы. Однако на первом этапе растяжения (при­мерно до 20 % удлинения пробы) больше деформируется средний Участок и немного меньше - крайние. При дальнейшем растя­жении крайние участки начинают деформироваться больше, чем средний.

A - f = 0°; b - f = f, |p; V - f = 45°, g - f = 15°; E - f = 30°

Kompleksna narava porazdelitve deformacij je povezana z dejstvom. da so navoji v vzorcih različno nameščeni glede na objemke in zato drugače zaznavajo uporabljeno obremenitev. To je jasno razvidno iz diagramov sprememb velikosti in oblike vzorcev (glej sliko 2.14). Ko je tkivo raztegnjeno vzdolž baze (φ = 0°), se območje največje prečne kontrakcije nahaja v osrednjem delu vzorca. Ko je tkanina raztegnjena pod kotom 15°, fpr in

Obstaja ostra sprememba oblike in velikosti vzorcev. V vzorcu ^f = 15°) se pojavita dve coni največje prečne kontrakcije, ki se nahajata bližje sponkam; v vzorcih (<р = <рмр, ф = 30°) зоны наибольшего поперечного сокращения смещаются к центральной части пробы, а сами пробы приобретают сложную конфигурацию. В пробе (ф = 45°) максимальное поперечное сокра­щение наблюдается в центральной зоне, а сама проба получает достаточно правильную форму. Выявленные закономерности де­формации ткани по участкам пробы при ее растяжении и измене­Nia vzorčne oblike so zelo zanimive za oblikovalce in tehnologe v proizvodnji oblačil.

Trdnost in raztezek pletenin. Pri izračunu približne Nykh vrednosti pretrgne obremenitve pletenin Ptr upoštevajo št NiteiP, odpornost proti nateznim silam v vsaki vrstici ali stolpcu zanke, pretržna obremenitev preje Yar in gostota tkanine P -število zank vrstic (77,) ali stolpcev (D.), ki sodelujejo v vrzeli. Izračun se izvede po formuli

Рtr = Рр11пИ

Horizontalna prelomna obremenitev za pletenine glavnih tkanj, v katerih je / 7 \u003d 1, se izračuna po formuli

R = R P

1 tr 1 "r n" - "n"

V pleteninah izpeljanih tkanj v vsaki vrsti sta dve niti, tj. n \u003d 2, zato ima formula za izračun obliko

P \u003d 2R P

1 tr 1 ^ str. II "1 G.■

Za jersey vezave, pri katerih sta v vsaki zanki stebra dve veji, t.j. in = 2. je pretrgna obremenitev vzdolž navpičnice določena s formulo

_ zDe^ = A

V~dt "dt L

S c = konst

Dt n

Integracija tega izraza od 0 do T in od a0 do a dobimo a =

Označimo -^ = m, potem a = a0exp -\u003e kjer je a0 začetni

oblačenje; T - čas; t je konstanta, ki označuje hitrost sprostitve napetosti skozi čas ali čas sprostitve napetosti v vzorcu materiala.

Za t = T napetost a \u003d a0e ~ ", tj. t je čas, v katerem je začetna napetost a0 zmanjšati za faktor e. pri A= konst

Za tekstilne materiale z elastično naravo deformacije so predlagani kompleksnejši mehanski modeli.

!< А. И.Кобляков для изучения механизма ^растяжения трикотажа использовал трех - Компонентную модель Кельвина -Фойгта Црис. 2.29), в которой первый элемент соот­ветствует начальной фазе релаксации, вто­рой - замедленной фазе и третий - фазе с ^Заторможенными процессами. Модель, ис­пользованная А. И. Кобляковым, хорошо |описывает процесс деформирования при на­пряжении в пробе материала, не превыша­ющем 10% разрывного.

Na splošno enačba deformacije za tak elastični (mehanski) način Lee ima obliko

1 sl. 2.29. Tri komponente

t = e T c7!,1)" 1-vhodni model

0 vino-Voigt

Pri konstantni napetosti

Kjer t], t2, t3 (0, 0, 03) - povprečni čas sprostitve (zakasnitev) hitrih, počasnih in zaviranih procesov; ab a2, Kot - deformacije s povprečnim časom relaksacije t2, t3.

Po odstranitvi zunanjih sil

- L

G = c, e 0| + c2e + r3e~"", (21)

Kjer so s e2, t3 deformacije, ki izginejo s povprečnim zakasnitvijo 9b 02, 03.

Za čas počitka je AI Koblyakov predlagal naslednjo grafično-analitično metodo za izračun parametrov enačb. Enačba (2.1) je zapisana kot

TOC o "1-3" h z E = £1e-a"" + C2e-^" + E3e-"1", (2.2)

A, \u003d 1/0,; (2,3)

A, = 1/0.,. (2.5) Prvi robni pogoj modela pri T ~ 0

C = c, + c2 + c3 = e0,

Kjer je c0 deformacija vzorca pred razbremenitvijo ali popolna deformacija.

Drugi robni pogoj pri T = oo

£i = £, + e2 + c3 = 0.

Zaporedje izračuna parametrov modela po metodi A. I. Koblyakova je naslednje.

1. Določimo parametre c3, a3 in 03. V ta namen so komponente, ki označujejo hitro in počasi potekajoče procese, izključene iz enakosti (2 2):

C „ \u003d E, e-""" + c2e-u--". (2,6)

Nato bomo relaksacijski proces ovirane elastične deformacije opisali kot

£ = r, e-"-". (2,7)

Ko vzamemo logaritem te enakosti, dobimo enačbo

Lge = lge3 - a3/lge.

Ta enačba je enačba ravne črte V= A +bt. Kje

A = lgfi3; (2,8)

B \u003d -0,4343a3. (2,9)

Po mnenju lge in T zgradite graf (slika 2.30, A), na kateri označite odsek ravne črte MNU, ki sovpada z največjim številom eksperimentalnih točk. Nato metoda najmanjših kvadratov izračuna vrednosti A in IN:

« ZMZO2- "" E "ChM2"

Parametri modela r>„ a3, 83 so določene z enačbami (2.5, 2.8, 2.9).

2. Določimo parametre c2, a2 ​​in 02. Pri tem iz enačbe (2.2) izločimo samo komponente hitro reverzibilnega dela deformacije. Potem

Г-с3е-а-" = С2е-н "". (2.10)

Če označimo r - r^e-0 "" \u003d t in vzamemo logaritem izraza (2.10), dobimo enačbo ravne črte

Lge" = lge2 - (a2lge) /,

JtoiH y2 = C + Dt,1kje

/> = -0,43430,. (2.12)

Avtor lge" in T zgradite graf (slika 2.30, b) na katerem je označen odsek ravne črte M2 n->. Nato izračunajte parametre C in D.

F = -0,4343a,. (2,14)

Avtor lge" in T zgradite graf (slika 2.30, V), na kateri je označena daljica M^N^. Nato se izračunata parametra 0 in F

Z "M.Z."f" " "Z"M.Z."f"

Z enakostmi (2.3, 2.13, 2.14,) nastavimo parametre c, a in 9,.

Obravnavana grafično-analitična metoda za izračun procesa deformacije pletenin zagotavlja dobro ujemanje med izračunanimi vrednostmi in eksperimentalnimi podatki.

Uporaba te metode s strani B. A. Buzov in D. G. Petropavlovsky je razkrila možnost uporabe tripovezavnega Kelvin-Voigtovega modela za kvantitativni opis deformacije tkiva (vrečka v načinu lezenja in v načinu elastičnega okrevanja). Vendar pa je metoda za izračun parametrov modelov je zahteval pojasnitev in popravek.Poskusi so pokazali, da je na začetni stopnji, ki je 0,1-0,15 s, količina deformacije, pa tudi stopnja upočasnitve njenega nadaljnjega razvoja odvisna od stopnje obremenitve. , vrsta materiala in smer raztezanja. Vendar je bilo v vseh primerih poskusa ugotovljeno, da je deformacija tkiva na tej stopnji pretežno elastična komponenta, ki se razvija linearno s časom. Zato je pri določanju hitrih procesov predlagano za izračun z uporabo prvih dveh točk eksperimentalne krivulje, kar bistveno zmanjša napako izračuna vseh parametrov modela.

Značilnosti večciklov. Med izdelavo in predvsem med delovanjem oblačil pride do ponavljajočega se raztezanja materiala, kar povzroči spremembo strukture materiala in povzroči. do poslabšanja njegovih lastnosti. Ta proces spremlja sprememba velikosti in oblike oblačil, nastanek oteklin na posameznih delih (v predelu komolca, kolena itd.).

Preučevanje obnašanja tekstilnega materiala pri visokocikličnem raztezanju omogoča popolnejšo oceno njegovih operativnih in tehnoloških lastnosti. 1 Proces postopnega spreminjanja strukture in lastnosti materiala zaradi njegove ponavljajoče se deformacije imenujemo utrujanje. Kot posledica utrujenosti materiala se pojavi utrujenost - Kršitev ali poslabšanje lastnosti materiala, ki ga ne spremlja znatna izguba mase.

V začetnem obdobju ponavljajoče se izpostavljenosti, v skladu s ciklično obremenitvijo - razbremenitvijo (reda desetine in stotine ciklov - Yov), se material deformira, vendar se njegova struktura praviloma stabilizira. Na tej stopnji večkratnega raztezanja se najprej opazi hitro povečanje preostale ciklične deformacije. Nato se zaradi določene urejenosti strukture materiala praktično ustavi povečanje zapoznele deformacije, ki dopolnjuje preostali del, in delež visokoelastičnega preoblikovanja, ki se manifestira v času, ki sovpada s časom diha v vsakem ciklu se poveča. To je razloženo z dejstvom, da se v začetnem obdobju cikla zlomijo bolj mobilne in šibkejše vezi, elementi materialne strukture se prerazporedijo, sosednje niti in vlakna se približajo drug drugemu in nastanejo nove vezi. Hkrati so vlakna usmerjena glede na osi niti in molekularne verige polimera. Posledično se material okrepi.

Nadaljnje povečanje števila ciklov večkratnega raztezanja, ki ga ne spremlja povečanje obremenitve (deformacije) v vsakem ciklu, ne povzroči opazne spremembe v strukturi materiala in njegovih lastnostih. Dejstvo je, da se material, ki je v prvem obdobju strukturno spremenil, se kasneje prilagaja novim razmeram. Zunanje in notranje vezi, ki sodelujejo pri odpornosti proti delovanju obremenitve v vsakem ciklu, se v pogojih stacionarnega režima raztezanja manifestirajo v obliki elastičnih in elastičnih cikličnih deformacij s kratkim relaksacijskim obdobjem. Pod temi pogoji je material sposoben prenesti več deset tisoč ciklov brez močnega poslabšanja lastnosti.

V končni fazi večcikličnega udarca (deset in sto tisoč ciklov) pride zaradi utrujenosti materiala do njegove utrujenosti. Pojav utrujenosti opazimo na nekaterih najšibkejših območjih ali na mestih, ki imajo kakršne koli okvare. V tem obdobju pride do intenzivnega naraščanja preostale ciklične deformacije materiala in njegovega uničenja.

Z večcikličnim raztezanjem materiala se pridobijo naslednje lastnosti: vzdržljivost, vzdržljivost, preostala ciklična deformacija in njene komponente, meja vzdržljivosti.

Vzdržljivost pr- število ciklov, ki jih material prenese pred porušitvijo pri dani deformaciji (obremenitvi) v posameznem ciklu.

Vzdržljivost/p je čas od začetka večciklične napetosti do trenutka uničenja pri določeni deformaciji (obremenitvi) v vsakem ciklu.

Preostala ciklična deformacija e0 Teme geotekstilni materiali EN natezna napetost pri meji tečenja FR contrainte traction au seuil d ècoulement … Priročnik tehničnega prevajalca

Prelomna obremenitev pri prelomu- P Največja sila, ki jo vlakno prenese Vir: GOST 16009 70: Kemična vlakna in predivo. Metoda za določanje porušitvene obremenitve pri zlomu z zanko ... Slovar-priročnik izrazov normativne in tehnične dokumentacije

mokra prelomna obremenitev— 3.2 mokra pretržna trdnost: največja sila, ki jo lahko zdrži pramen rezanih vlaken ali filamentov pri mokrem nateznem preskusu pred zlomom. Vir: GOST 10213.2 2002: Rezana vlakna in predivo ... ... Slovar-priročnik izrazov normativne in tehnične dokumentacije

specifična prelomna obremenitev- 3.3 specifična pretržna obremenitev: Razmerje med pretržno obremenitvijo rezanega vlakna ali pramena filamenta in dejansko linearno gostoto.

Pretržna obremenitev - največja sila, ki jo lahko material prenese pred porušitvijo in izraža njegovo sposobnost zaznavanja obremenitve.

Pri tkaninah je pretržna obremenitev (absolutna) običajno izražena v newtonih (N) ali kilogramskih silah (kgf); 1 kgf "~9,8 N.

Ta indikator je obvezen za večino tkanin z različno sestavo vlaken. Zanimanje zanj je posledica primerjalne preprostosti njegove definicije; poleg tega pretržna obremenitev tkanin omogoča posredno oceno kvalitativne sestave surovin, ki se uporabljajo za izdelavo izdelkov, pa tudi stopnjo poškodovanosti materiala v končnih postopkih dodelave. Na primer, tkanine iz volne z napako ali nezadostno zrelega bombaža imajo vrednosti pretrgne obremenitve, ki so nižje od norm. Prežganje, prebarvanje, nepravilno žganje, beljenje ali termoreaktivnost (končna obdelava, ki se ne mečka) prav tako zmanjšajo pretrgalno obremenitev blaga. Zato kljub dejstvu, da tkanine, zlasti za gospodinjsko uporabo, med delovanjem običajno ne doživljajo obremenitev, ki so blizu zlomu, se slednje pogosto uporabljajo za karakterizacijo mehanskih lastnosti tkanin in so normalizirane v standardih.

Pretržna obremenitev se pogosto uporablja za oceno kinetike obrabe tkanin. Na sl. 3 prikazuje značilne krivulje sprememb pretržne obremenitve tkanin med delovanjem slednjih. Kot lahko vidite, visoka začetna vrednost pretržne obremenitve še ne določa obnašanja tkanine v nogavici. Ena tkanina (krivulja) je imela začetno pretržno obremenitev večjo od druge tkanine (krivulja). Toda med delovanjem se prva tkanina hitreje obrabi in po določenem času je njena pretrgna obremenitev manjša kot pri drugi tkanini. V tem pogledu ima tkanina, ki ji ustreza krivulja, krajši čas obrabe.

Pretržni raztezek (absolutni) je razlika med dolžino vzorca v trenutku preloma in njegovo vpenjalno dolžino pred prelomom.

Tkanine z visokim raztezkom pri pretrganju, kot so volna in sintetična vlakna, imajo na splošno dobro elastičnost, prepustnost, odpornost proti obrabi in podobno.
Tako kot pretržna obremenitev je tudi raztezek pri pretrganju v veliki meri odvisen od kakovostne sestave surovin, iz katerih je tkanina izdelana. Pri enaki pretržni obremenitvi velja, da je tkanina z največjim pretržnim raztezkom glede mehanskih lastnosti najboljša. Mehanske lastnosti tkiva, ki mu krivulja / ustreza, so boljše od tistega tkiva, ki mu krivulja ustreza, saj je zaradi večjega raztezka pri pretrganju delo pretrganja (osenčeno območje) večje. Ker delo lomljenja označuje količino energije, ki jo je treba porabiti za uničenje materiala, se lahko prva tkanina šteje za bolj "močno" od druge.

Pretržna obremenitev in raztezek pri pretrganju tkanin se določi s preizkusom treh testnih trakov na osnovi in ​​štirih na votku / Mere testnih trakov so prikazane v tabeli. 6. V primeru nesoglasja se testirajo testni trakovi dimenzij 50 x 100 mm za volnene tkanine in 50 x 200 mm za vse ostale tkanine. Prazni testni trakovi so izrezani iz vzorca tkiva s posebnimi kovinskimi predlogami. Širina surovcev je 30 ali 60 mm, dolžina mora biti 150 mm daljša od vpenjalne dolžine. Vzdolžne niti se odstranijo z obeh strani surovcev, dokler delovna širina testnih trakov blaga ni 25 ali 50 mm.

V skladu z GOST 3813-72 so testni trakovi izpostavljeni raztezanju do okvare na treh vrstah strojev za natezno testiranje: s spremenljivo stopnjo povečanja obremenitve in deformacije, s konstantno stopnjo povečanja obremenitve, s konstantno stopnjo deformacije. Razlika med temi stroji je v naravi obremenitve ali deformacije preskušanega materiala.
Na sl. Slika 5 prikazuje diagrame obremenitev in deformacij, pridobljene na različnih vrstah strojev za natezno testiranje. Stroji drugega in tretjega tipa veljajo za naprednejše, saj narava povečanja obremenitve ali deformacije materialov, testiranih na njih, ni odvisna od značilnosti mehanskih lastnosti slednjih. To omogoča natančnejšo primerjavo mehanskih lastnosti različnih materialov. Stroji prve vrste nimajo te prednosti. Na primer, a prikazuje diagrame rasti obremenitve in deformacije dveh tkiv. Kljub dejstvu, da so končni rezultati testiranja teh tkanin (pretržna obremenitev in raztezek ob pretrgu) enaki, ni mogoče trditi, da so mehanske lastnosti tkanin enake. Hkrati so stroji prve vrste enostavnejši pri oblikovanju in delovanju.

Testni trak blaga je vstavljen v spone. Objemka je povezana z vzvodom (nihalom). Zato se zadevni stroji včasih imenujejo stroji za natezno testiranje z nihalom ali stroji za natezno testiranje z nihalom. Objemko je mogoče spuščati s konstantno hitrostjo; giblje ga nekakšen pogon, običajno električni. Ko se spodnja objemka premakne, se sila skozi vzorec prenese na zgornjo objemko, ročica uteži pa začne odstopati v levo. Obremenitev vzorca narašča sorazmerno s povečanjem kota cf. V trenutku uničenja testnega traku se puščica vzvoda 2 ustavi in ​​na lestvici / prikazuje vrednost prekinitvene obremenitve. Lestvica 3 pa določa raztezek pri pretrganju.

S spreminjanjem obremenitve na vzvodu 2 lahko spremenite obseg obremenitev, pridobljenih med preskusom.
V ZSSR se množično proizvaja natezni preskusni stroj RT-250M z merilnikom sile nihala, ki ima razpon obremenitev od 0 do 50 in od 0 do 250 kgf. Upoštevajte, da mora biti lestvica obremenitve naprave za natezno testiranje izbrana tako, da je povprečna pretržna obremenitev preskusnega vzorca znotraj 20–80 % največje vrednosti lestvice.

V skladu z GOST 3813-72 se pri polnjenju testnih trakov v objemke nateznega preskusnega stroja predhodno napnejo z obešanjem posebnih uteži na spodnji konec testnega traku. Velikost uteži za prednapenjanje je izbrana glede na dimenzije testnega traku in osnovno težo preskušane tkanine.

Med preskusom mora biti hitrost spuščanja spodnje čeljusti naprave za natezno testiranje taka, da je povprečni čas raztezanja preskusnega traku pred razpadom 30 ± 5 s za tkanine z raztezkom, manjšim od 150 %, in 60 ± 15 s. s za tkanine z raztezkom 150 % ali več.

Za končni rezultat pri določanju pretržne obremenitve in pretržnega raztezka se vzame aritmetična sredina vseh primarnih rezultatov.

Raztrgalna obremenitev - sila (kgf, N), potrebna za zlom posebej izrezanega testnega traku blaga. Ta obremenitev označuje sposobnost tkiv, da prenesejo silo, ki je koncentrirana na relativno majhnem območju, na primer z raztrganinami, s togo pritrditvijo roba tkanine itd.

Pri določanju obremenitve trganja (GOST 17922-72) so testni trakovi, izrezani iz vzorca - trije s prečno razporeditvijo osnovnih niti in štirje s prečno razporeditvijo votkovnih niti označeni po shemi. Vzdolž črte se zareže in oblikovani peresa zapolnijo v sponke nateznega preizkuševalnika vzdolž črt AB in AC. Razdalja med sponkami je nastavljena na 100 mm, hitrost spuščanja spodnje sponke je 100 ± 10 mm/min. Pri premikanju spodnje spone se obremenitev preko vzdolžnih navojev prenese na prečne navoje in se pretrgajo v smeri zareze. Pretrganje testnega lističa vodi do črte aa. Tržna obremenitev tkanine se izračuna kot aritmetično povprečje rezultatov primarnih preskusov osnove in votka.

Običajno je obremenitev pri trganju tkiv veliko manjša od obremenitve pri lomljenju. Na primer, če je po GOST 5067-74 raztrgalna obremenitev svilenih in polsvilenih tkanin za obleke in obleke najmanj 0,8 kgf, potem je pretrgalna obremenitev najmanj 20 kgf.

Za bombažne in svilene tkanine s kupom je treba trdnost pritrditve kupa normalizirati v standardih.

Trdnost fiksiranja las je označena s silo, ki je potrebna za izvlečenje enega kupa iz tkanine iz las. Pri določanju tega indikatorja (GOST 3815.3 -77) se iz vzorca vzdolž osnove izreže pet trakov z dimenzijami 20X100 mm. Na oba konca vsakega traku prišijte še en trak blaga širine 20 mm in dolžine 250 mm. S prepogibanjem nastalega traku na polovico se iz testnega traku tkanine izolira vrsta resic, ki se vpnejo v zgornjo spono nateznega preizkuševalnika za preizkušanje posamezne niti. Spodnji del traku pod napetostjo 25 gs naložimo v spodnjo objemko nateznega stroja. Razmik sponk 200 mm, hitrost spuščanja spodnje sponke 200 mm/min. V trenutku popolnega izvleka resic se zabeležijo odčitki lestvice obremenitve. Preštejejo se resice, ki ostanejo v zgornji sponi, nato se določi sila, ki je potrebna za izvlek ene resice.