Kumaşın kopma yükünü hesaplamak için formül. Esneme. Yırtılma Yükü Tanımı

DERS #11

1. Yöntemin amacı ve özü.

2. Kumaştaki çözgü ve atkı ipliklerinin oranını dikkate alan katsayıların belirlenmesi.

3. Kumaşın koşullu uzunluğunun belirlenmesi.

4. Kumaştaki çözgü ve atkı ipliklerinin sayısının belirlenmesi.

5. prof.O.S. tasarım yönteminin iyileştirilmesi. Kutepov.

6. Prof.'un düzeltmelerini kullanarak belirli bir gerilme mukavemeti için bir kumaş tasarlama prosedürü. İŞLETİM SİSTEMİ. Kutepova.

Yöntem, 1932'de onu öneren yazarın adıyla "Mühendis A. A. Sinitsyn Yöntemi" adını aldı. Daha sonra bu yöntem prof. İŞLETİM SİSTEMİ. Kutepov. Çözgü ve atkı boyunca bir kumaş şeridinin belirli bir kopma yüküne sahip bir kumaş tasarlamanın gerekli olduğu durumlarda kullanılır.

bunun amacı Yöntem, bir kumaş şeridinin belirli bir kopma yükü için kumaşın yüzey yoğunluğunu ve ipliklerin kalınlığını korurken, 10 cm kumaş başına çözgü ve atkı ipliklerinin sayısını belirlemektir.

Bu sorunu çözmek için A. A. Sinitsyn şu kavramı kullanıyor: kumaşın çözgü ve atkıdaki kopma uzunluğu (;). Bir kumaş şeridinin kopma uzunluğunun fiziksel anlamı, kumaş şeridinin kendi kütlesinin etkisi altında kopacağı kumaş şeridinin uzunluğunu (km cinsinden) ifade eder.

Tasarım için aşağıdaki verilere sahip standart bir kumaş kabul edilir:

Kumaşın yüzey yoğunluğu (Mm 2);

10 cm gri kumaş başına çözgü ipliği sayısı () ve atkı ipliği sayısı ();

Çözgü () ve atkının () doğrusal yoğunluğu.

Bir kumaş şeridinin kopma yükü, aşağıdaki formüllere göre çözgü ve atkı ipliklerinin kullanım yüzdesi dikkate alınarak belirlenir.

Çözgü ipliklerinin kumaştaki kullanım yüzdesi:

Atkı ipliklerinin kumaşta kullanım yüzdesi:

ipliğin çözgü ve atkıdaki kopma yükü cN/tex'tir.

Bir kumaş şeridinin çözgü ve atkı üzerindeki kopma yükünü ve kumaşın yüzey yoğunluğunu bilen A.A. Sinitsyn, aşağıdaki formülleri kullanarak bir kumaş şeridinin kopma uzunluğunu belirler.

Bir kumaş şeridinin çözgü boyunca kopma uzunluğu:

burada 20, 50.200 cm ölçülerindeki bir kumaş şeridi için dönüştürme faktörüdür.

Bir kumaş şeridi çözgü boyunca yırtıldığında atkı pasif bir rol oynar ve dolayısıyla çözgü boyunca kumaş şeridinin mukavemetini hafifçe değiştirir. Tam olarak aynı olay, bir kumaş şeridi atkı boyunca yırtıldığında çözgü ipliklerinde de gözlenir. Bu nedenle A.A. Sinitsin konsepti tanıttı Çözgü ve atkıda kumaşın koşullu kopma uzunluğu, kopma yükünün ana etkisini taşıyan dişler.

Kumaşın çözgüdeki koşullu kopma uzunluğu:

Atkıdaki kumaşın koşullu kopma uzunluğu:

Sonraki hesaplamalar, kumaşın yüzey yoğunluğundaki çözgü ve atkı ipliklerinin oranını belirleyen α ve β katsayılarının belirlenmesine indirgenir.

α + β \u003d 1 olması koşuluyla, 1m 2 kumaştaki çözgü ipliği kütlesinin şuna eşit olacağı yazılabilir:

Mm 2 \u003d α Mm 2 + β Mm 2,

çözgü ipliklerinin kütlesi nerede - α ;

atkı ipliklerinin kütlesi - β .·

Referans kumaş için α ve β katsayılarını belirleyelim. Bunu yapmak için çözgü ve atkı ipliklerinin kütlelerinin oranını - M o / M y, şuna eşit olarak belirleriz:

kumaşın apredeki çekmesi nerede, %.

Ortaya çıkan ifadenin sol ve sağ kısımlarını eşitleme, daha önce çözgü ipliklerinin kütle değerlerini M o =α ifadesiyle değiştirme ve atkı ipliği kütleleri ifadesi M y \u003d β ve α + β = 1 denklemini ekleyerek aşağıdaki formda bir denklem sistemi elde ederiz:

α ve β katsayılarını belirledikten sonra çözgü ve atkı için koşullu kopma uzunluğunu belirleyin.

Referans kumaşın çözgü ve atkısı için koşullu kopma uzunluğunu bilen Sinitsyn, tasarlanmakta olan kumaşın hesaplanmasına geçiş yapar. Bu durumda aşağıdaki varsayım uygulanır: referans kumaş ve tasarlanan kumaş için koşullu kopma uzunluğu sabit kalır, yani. Ve .

Bu durumda referans kumaşın çözgü boyunca koşullu kopma uzunluğunun şuna eşit olduğu yazılabilir:

burada, tasarlanan kumaş şeridinin kopma yükü, cN;

α', β' tasarlanan kumaşın yüzey yoğunluğundaki çözgü ve atkı ipliklerinin payıdır.

Sinitsyn yukarıdaki denklemleri forma dönüştürür

buradan tasarlanan kumaştaki çözgü ipliklerinin oranı belirlenir.

Tasarlanan kumaştaki çözgü ipliklerinin oranı:

buradan β¢ ve α¢ değerlerini bulur.

Tasarlanan kumaştaki atkı ipliklerinin oranı şuna eşittir:

α "ve β" ifadelerini denklem () ile karşılaştırarak belirledikten sonra, formun bir denklemini oluştururlar.

Tasarlanan kumaştaki temel yoğunluk şuna eşittir:

Tasarlanan kumaşta çözgü ve atkı yoğunluğu nerededir?

Bu denklemde iki bilinmeyen Ro ve Ru vardır. Bu denklemi çözmek için A.A. Sinitsyn, Brierley tarafından önerilen ampirik yöntemi kullandı. Ancak Brierley yöntemi çok dar bir kumaş aralığına uygulanabilir. Temel olarak bunlar aşağıdaki dokumalardan oluşan kumaşlardır: düz, saten dokuma ve paspas. Diğer dokuma kumaşlar için Müh. A. A. Sinitsyn kullanılamaz. Bu sınırlamalar ve hesaplamaların karmaşıklığı nedeniyle bu sunumdaki Sinitsin yöntemi geniş bir uygulama alanı bulamadı.

Ancak Prof. O.S. tarafından tanıtılan kumaştaki iplik yoğunluğu faktörlerinin uygulanmasıyla tek katlı kumaşların diğer örgüleri için de kullanılabilir. Kutepov. Bu durumda, tasarlanan kumaş şartlı olarak kare yapılı bir kumaşa eşitlenir, ardından çözgü ve atkı ipliklerinin oranı, a ve β katsayılarının verilen değerine göre yeniden hesaplanır. Bu durumda tasarım sırası aşağıdaki gibidir.

GOST3813-72
(ISO 5081-77, ISO 5082-82)
Grup M09

EYALETLER ARASI STANDART

TEKSTİL MALZEMELERİ. KUMAŞLAR VE PARÇALAR

Gerilimde kopma özelliklerini belirleme yöntemleri

tekstil malzemeleri. Tekstil kumaşlar ve parça eşyalar. Gerilim altında nefes almayı belirleme yöntemleri

MM 59.080.30

Giriş tarihi 1973-01-01

BİLGİ VERİSİ

1. SSCB Devlet Planlama Komitesi bünyesinde Goskomlegprom tarafından GELİŞTİRİLMİŞ VE TANITILMIŞTIR

2. SSCB Bakanlar Konseyi Standartlar Devlet Komitesi'nin 01.03.72 N 486 sayılı Kararnamesi İLE ONAYLANDI VE SUNUYOR

3. GOST 3813-72'Yİ DEĞİŞTİRİN

4. REFERANS DÜZENLEMELER VE TEKNİK BELGELER

6. Ocak 1982, Eylül 1990, Haziran 1992'de onaylanan 1, 2, 3 Sayılı Değişikliklerle EDITION (IUS 4-82, 12-90, 9-92)

Bu Uluslararası Standart, ham ve bitmiş tekstil kumaşları ve her türlü elyaf ve filamentlerden oluşan parça ürünlere uygulanır ve kopma yükünü, yırtılma yükünü ve kopma uzamasını belirlemek için yöntemleri belirtir.
Bu standartta kullanılan terimler ve bunlara ilişkin açıklamalar Ek 2'de verilmiştir.
Üretici ve tüketici arasındaki anlaşma ile kırılma özellikleri ISO 5081-77, ISO 5082-82'ye (ek 5, 6) göre belirlenir.

1. NUMUNE ALMA

1. NUMUNE ALMA

1.1. GOST 20566'ya göre nokta ve birleşik numunelerin seçimi.

1.2. Kumaşların veya parça ürünlerin kopma yükünün, kopma uzamasının ve yırtılma yükünün belirlenmesi GOST 10681'e uygun olarak iklim koşullarında yapılmalıdır.
Testten önce, artımlı numuneler ilk olarak bu koşullar altında genişletilmiş formda en az 24 saat süreyle tutulur.
(Değişik baskı, Rev. N 1, 3).

2. KOPMA YÜKÜ VE UZAMALARIN BELİRLENMESİ

2.1. Temel numunelerin toplanması ve hazırlanması

2.1.1. Her nokta numunesinden, temel numuneler şeritler halinde kesilir: çözgü için en az beş ve atkı için en az beş.
Temel numuneler, bir temel numunenin diğerinin devamı olmaması için önceden işaretlenmiştir. Temel numunenin boyuna iplikleri, artımlı numunenin karşılık gelen çözgü veya atkı ipliklerine paralel olacaktır. Taban yönündeki birinci temel numune, artımlı numunenin kenarından en az 50 mm mesafede işaretlenir. Atkı yönündeki temel numuneler, artımlı numunenin kenarından en az 50 mm mesafede işaretlenir ve bunlar uzunluk boyunca sırayla dağıtılır. Ek 3'te verilmiştir.
Temel numunelerin artımlı numunenin tüm genişliği boyunca işaretlenmesine izin verilir.

2.1.2. Dokuma deseninin mukavemeti etkilediği kumaşların elementel numuneleri eşit aralıklı desenli parçalar içermelidir.

2.1.3. Temel numunelerin boyutları ve temel numunelerin çalışma boyutları Tablo 1'de belirtilenlere uygun olmalıdır.

tablo 1

2.1.4. Temel numunelerin çalışma boyutları, belirli bir kumaş ve parça ürün yelpazesine ve bunların lifli bileşimlerine yönelik gereksinimler dikkate alınarak seçilmelidir.

2.1.5. Anlaşmazlık durumunda, temel numunelerin çalışma boyutları şöyle olmalıdır:
50x200 mm - saf yün ve yarı yün hariç tüm kumaşlar ve parça ürünler için;
50x100 mm - saf yün ve yarı yünlü kumaşlar ve parça ürünler için.

2.1.6. Temel numunenin çalışma genişliğini elde etmek için, yük taşıma genişliği 25 veya 50 mm olana kadar uzunlamasına yönlerdeki dişler her iki taraftan çıkarılır.

2.1, 2.1.1-2.1.6. (Değişik baskı, Rev. N 1).

2.1.7. Aşırı fraksiyonel ipliklerin ufalandığı kumaşlardan veya parça ürünlerden temel numuneler hazırlanırken aşağıdaki yöntemlerden biri kullanılır:

a) Kolayca ufalanan kenar dişlerine sahip temel numuneler 50 veya 80 mm genişliğinde kesilir. Temel numune üzerinde, temel numunenin çalışma genişliği yumuşak bir kalemle işaretlenir ve çekme test makinesinin kelepçelerine doldurulur. Her numunenin ortasında belirtilen çizgilere gerilme yönüne dik olarak kesimler yapılır. İşaretli çizgileri çevreleyen 2-4 iplik hariç, her iki taraftan kesilen iplikler geri çekilir;

b) düşük ufalanan marjinal dişlere sahip temel numuneler Tablo 1'de belirtilen genişlikte kesilir. İplikler, temel numunenin uzunluğu boyunca her iki taraftan çıkarılır ve her iki tarafta 2-4 iplik bırakılır. Element numunesinin üst kelepçeye yüklenecek kısmında bu dişler çekilerek yaklaşık olarak kelepçe çenesinin uzunluğuna eşit bir mesafede ve ilaveten 25-30 mm daha kesilir. Hazırlanan numune, kesilen ipliklerin sıkışmaması için üst kelepçeye yüklenir. Numunenin kalan ipliklerle birlikte diğer ucu alt kelepçeye yüklenir.

2.1.7. (Ek olarak sunulmuştur, Rev. N 1).

2.2. Ekipman ve malzemeler

2.2.1. Test kullanımı için:
aşağıdakileri sağlayan çekme makineleri:
alt çenenin sabit bir hızda alçalması (sarkaç tipi) veya sabit bir deformasyon oranı veya sabit bir yük artışı oranı;
kopma yükünün okumalarındaki bağıl hata, ölçülen değerin ±%1'inden fazla değildir;
Uzama okumalarındaki mutlak hata ±1 mm'den fazla değildir;
(30±15) ila (60±15) s aralığında ayarlanabilen aralığın ortalama süresi; 01/01/93'ten itibaren aralığın ortalama süresi (30±5) saniye;
ölçüm cetveli, bölme değeri 1 mm;
kronometre;
diseksiyon iğneleri;
cımbız;
numuneleri kesmek için şablonlar;
makas.
(Değişik baskı, Rev. N 2).

2.2.2. Anlaşmazlık durumunda testler, alt kelepçenin sabit indirme hızına sahip (sarkaç tipi) çekme test makinelerinde gerçekleştirilir.

2.2; 2.2.1; 2.2.2. (Değişik baskı, Rev. N 1).

2.2; 2.3.1; 2.3.2. (Hariç, Rev. N 1).

2.4. Test yapmak

2.4.1. Çekme makinesinde kelepçeler arasındaki mesafe Tablo 1'e göre ±1 mm'yi geçmeyecek bir hatayla ayarlanır.

2.4.2. Çekme test makinesinin yük ölçeği, test numunesinin ortalama kopma yükünün maksimum ölçek değerinin %20 ila %80'i arasında olacağı şekilde seçilmelidir.

2.4.3. (Hariç, Rev. N 1).

2.4.4. Çekme test makinesinin alt çenesinin indirme hızı Ek 1'e göre belirlenir.
(Değişik baskı, Rev. N 2).

2.4.5. Temel numuneler, Tablo 2'ye uygun olarak yüzey yoğunluğuna bağlı olarak ön gerilimle çekme test makinesinin kelepçelerine kelepçelenir.

Tablo 2

(Değişik baskı, Rev. N 1).

2.4.6. Yüzey yoğunluğu 300 g'a kadar olan ipek kumaşlar veya parça ürünler için ön gerilim değeri 1,96 N (0,2 kgf) ve 301 ile 500 g arasında ayarlanır. - 4,90 N (0,5 kgf).
(Değişik baskı, Rev. N 1).

2.4.7. (Silindi, Rev. N 3).

2.4.8. Elemanter numune çekme test makinesinin kelepçelerine doldurulurken, uçlarından biri üst kelepçeye geçirilir, böylece kenarları yanaklara basılan tek haneli bölmelere temas eder ve kelepçe hafifçe sıkıştırılır. Element numunesinin diğer ucu daha sonra alt kıskaca geçirilir ve ön gerilime tabi tutulur. Üst kelepçe gevşetilir ve bir ağırlık veya ön gerdirme mekanizmasının etkisi altında temel numunenin hafifçe düşmesine izin verilir ve önce üst ve ardından alt kelepçeler sıkıca sıkıştırılır. Bundan sonra alt kelepçe harekete geçirilir.

2.4.9. Temel numunenin kaymasını veya ısırılmasını önlemek için çekme test makinelerinin kelepçelerinde contalar kullanılabilir. Bu durumda contaların uçları, temel numunenin sıkıştırma uzunluğunu sınırlayan kelepçe düzlemleri seviyesinde olmalıdır.

2.4.10. Temel bir numune kelepçede veya kelepçeden 5 mm veya daha az bir mesafede kırıldığında, test yalnızca sonucunun mevcut düzenleyici ve teknik mevzuatta öngörülen minimum kopma yükü standardından az olmaması durumunda dikkate alınır. kumaşlar ve parça mallar için belgeler. Aksi halde ilave elementer numuneler kopmaya maruz kalır.

2.4.11. Kopma yükü ve kopma uzaması, element numunesi kırıldıktan sonra çekme test makinesinin ilgili ölçeklerinden alınır.

2.4.12. Karışık ipliklerden kumaşları veya parça ürünleri test ederken, çekme makinesinin terazilerinin okumaları, kuvvet ölçerin oklarının ilk durduğu anda alınır.

2.4.13. (Silindi, Rev. N 3).

2.4.14. Temel bir numunenin gerilmesi sürecinde kopma işinin değerini veya kopma yükünün ara değerlerinin ve uzama değerlerinin belirlenmesi gerekiyorsa, "yük-uzama" diyagramı kaldırılır.
"Yük-uzama" eğrisi bir kayıt cihazında alınır.

2.5. Sonuçların işlenmesi

2.5.1. Çözgü veya atkı üzerindeki tüm ölçümlerin sonuçlarının aritmetik ortalaması, bir nokta numunesinin kopma yükü olarak alınır. Hesaplama 0,0001 N'ye (0,01 kgf) kadar hatayla yapılır ve 0,001 N'ye (0,1 kgf) yuvarlanır.

2.5.2. Bir temel testin çözgü veya atkı kopmasındaki uzaması, %, aşağıdaki formülle hesaplanır:

nerede - kopma uzaması, mm;
- temel numunenin sıkma uzunluğu, mm.
Artımlı bir numunenin kopma uzaması, çözgü veya atkı üzerindeki tüm ölçümlerin aritmetik ortalaması olarak alınır.
Hesaplama %0,01'e kadar hatayla yapılır ve %0,1'e yuvarlanır.

2.5; 2.5.1-2.5.2. (Değişik baskı, Rev. N 1).

2.5.3. (Silindi, Rev. N 3).

2.5.4. Boşluk işinin sayısal değeri, yük-uzama diyagramının altındaki alanla orantılıdır. Boşluğun çalışması, N cm (kgf cm) veya buna bağlı göstergeler, sıfır noktasından kopma yüküne kadar olan bölümdeki her eğrinin altındaki alanın planimetrisi ile "yük-uzama" eğrisinden belirlenir veya formülle hesaplanır

nerede - diyagramın bütünlük katsayısı;
- temel numunenin kırılma yükü, N;
- temel bir numunenin kopma uzaması, bkz.
Hesaplama 0,0001 N cm'ye (0,01 kgf cm) kadar bir hatayla yapılır ve 0,001 N cm'ye (0,1 kgf cm) kadar yuvarlanır.
(Değişik baskı, Rev. N 1).

2.5.5. Birleştirilmiş numune üzerindeki testlerin aritmetik ortalaması nihai test sonucu olarak alınır.

2.5.6. Test raporu Ek 3'te verilmiştir.

2.5.5; 2.5.6. (Ek olarak sunulmuştur, Rev. N 1).

3. YIRTILMA YÜKÜNÜN BELİRLENMESİ

3.1. Temel numunelerin toplanması ve hazırlanması

3.1.1. Her nokta numunesinden yırtılma yükünü belirlemek için, 70x200 mm boyutunda şeritler halinde temel numuneler alınır: çözgüde üç ve atkıda dört.
Temel numuneler, bir numunenin enine veya boyuna iplikleri, başka bir numunenin enine veya boylamasına ipliklerinin devamı olmayacak şekilde kesilir.

3.1; 3.1.1. (Değişik baskı, Rev. N 1).

3.1.2. Atkıdaki yırtılma yükünü belirlemek için atkı ipliklerinin numune boyunca yerleştirildiği temel numuneler kullanılır. Çözgü üzerindeki yırtılma yükünü belirlemek için, çözgü ipliklerinin numune boyunca yerleştirildiği temel numuneler kullanılır.
Her temel numunede, iki dil elde etmek için orta hattı boyunca yaklaşık 120 mm uzunluğunda uzunlamasına bir kesi yapılır (Şekil 2).

Lanet olsun.2*

________________
* Lanet olsun.1. (Silindi, Rev. N 2).

(Ek olarak sunulmuştur, Rev. N 1).

3.2. Teçhizat

3.2.1. Test için, yükte ve deformasyonda değişken oranlarda artışa sahip (sarkaç tipi) bir çekme test makinesi kullanılır. Kuvvet ölçerin nihai yükü, artış testinin test sonucunun değerinin 30 katını aşmayacaktır. Çekme testi makinesinin kelepçeleri, genişliği en az 15 mm olan temel bir numuneyi kelepçeleyebilmelidir. Kelepçeler arasındaki mesafe 100 ila 200 mm arasında olmalıdır.

3.3; 3.3.1. (Hariç, Rev. N 1).

3.4. Test yapmak

3.4.1. Çekme test makinesinin kelepçelerini doldururken, element numunesi genişlik boyunca ikiye katlanır ve ardından Şekil 2'de gösterildiği gibi "dilleri" bükmeden kelepçelere sabitlenir.
Bir temel numunenin yırtılması, bir temel numunenin iki parçaya tamamen ayrılmasına yol açmadan 50 mm uzunlukta gerçekleştirilir.
Temel bir numunenin yırtılma yükü, yırtılma işleminin bitiminden sonra cihazın okuması olarak kabul edilir.

3.4.2. Test sırasında temel numuneler yırtılmak yerine "dili" kırarsa, bu temel numune için yırtılma yükünün değeri standardın normuna eşit olarak alınır ve "dil" in kırılması hakkında karşılık gelen bir not yapılır. Test sonuçlarının kayıtlarında.

3.4.3. Çekme testi makinesinin alt kelepçesinin indirme hızı, element numunesinin kopma yükünün belirlenmesiyle aynı şekilde ayarlanır. İplik için kullanılan ancak temel kumaş ve parça ürün numunelerinin yırtılma testi için kullanılan çekme test makinelerinde alt kelepçenin indirme hızı 80-120 mm/dak'ya ayarlanır.

3.5. Sonuçların işlenmesi

3.5.1. Bir nokta numunenin yırtılma yükü için, bir yöndeki temel numunelerin tüm testlerinin sonuçlarının aritmetik ortalaması alınır. Çekme makinesinin yük ölçeğindeki okumalar 0,98 N'ye (0,1 kgf) kadar hatayla yapılır.
Hesaplama 0,001 N'ye (0,01 kgf) kadar hatayla yapılır ve 0,01 N'ye (0,1 kgf) yuvarlanır.
(Değişik baskı, Rev. N 1).

EK 1 (bilgilendirici). RUPTUR MAKİNELERİNİN ALT KELEPÇESİNİN HIZINI BELİRLEME YÖNTEMİ

EK 1
Referans

Sarkaç tipi makinelerde kumaşların veya parça ürünlerin kopma yükünü ve uzamalarını belirlemek için aşağıdaki formüle göre alt kelepçenin indirme hızının mm / dak hesaplanması gerekir.

Bir kumaş veya parça ürünün ilgili standart veya spesifikasyonlara göre kopma yükü nerede, N;
- yükleme faktörü veya orantısallık, N/mm.
Yük faktörü orantılı bir orandır ve üst kelepçeyi 1 mm hareket ettirmek için gereken yükü kilogram-kuvvet cinsinden tanımlar;
- kumaşın veya parça ürünlerin kopması için esnetilme işleminin süresi, s;
- bir kumaşın veya bir parça ürünün uzaması, mm, formülle hesaplanır

bir kumaşın veya parça ürünün ilgili standart veya spesifikasyonlara göre uzaması nerede, %;
- çekme test makinesinin kelepçeleri arasındaki mesafe, mm.
Kopma yükü ve uzama standartlarına sahip olmayan kumaşlar veya parça ürünler için, üç temel numunenin test edilmesinden elde edilen ortalama gerçek veriler norm olarak alınır.
RT-250 makineleri için orantı katsayısının sayısal değerini bulmak için yük kolu, testlerin yapılacağı terazinin maksimum kopma yüküne karşılık gelen konuma ve bu konuma yük kolunun hareket ettirilmesi gerekir. üst kelepçenin milimetre cinsinden hareket miktarı ölçülür.
Kelepçeler indirildikten sonra N/mm katsayısının sayısal değeri aşağıdaki formülle hesaplanır:

makinedeki kopma yükü ölçeğinin maksimum değeri nerede, kgf;
- üst kelepçeyi hareket ettirme yolu, mm.
Hesaplanan orantı katsayısı, yeni üretilen her çekme test makinesinin pasaportunda belirtilmelidir.
Alt kelepçe indirme hızını hesapladıktan sonra hız kontrolünü uygun konuma ayarlayın ve gerçek alt kelepçe hızını bir kronometreyle kontrol edin.
(Değişik baskı, Rev. N 2).

EK 2 (bilgilendirici). BU STANDARTTA KULLANILAN TERİMLER VE AÇIKLAMALARI

EK 2
Referans

EK 2. (Ek olarak sunulmuştur, Rev. N 1).

EK 3 (bilgilendirici). TEST RAPORU

EK 3
Referans

Test raporu aşağıdaki verileri içermelidir:
testin yeri;
bir parti kumaşı veya parça ürünü karakterize eden veriler;
kırma makinesinin çalışma prensibi;
sıkma uzunluğu;
ortalama kopma yükü;
test sayısı;
testleri yapan kişinin imzası;
sınav tarihi.
EK 3. (Ek olarak sunulmuştur, Rev. N 1).

Atkı temel örnekleri; , , , , - temel element örnekleri; - kenarlı kumaş şeritleri; - kumaş genişliği; - temel numunenin sıkıştırma uzunluğuna bağlı olarak artımlı numunenin uzunluğu

EK 4. (Ek olarak sunulmuştur, Rev. N 2).

EK 5 (zorunlu). ISO 5081, TEKSTİL MALZEMELERİ - KUMAŞLAR - ŞERİT YÖNTEMİYLE MUKAVEMET VE UZAMA TAYİNİ

EK 5
Zorunlu

1.1. Bu Uluslararası Standart, dokunmuş tekstillerin (dokuma elastikler hariç) çekme mukavemeti ve kopma uzamasının belirlenmesi için şerit test yöntemi olarak bilinen bir yöntemi açıklar.

1.2. Yöntem, emprenye edilmemiş kumaşlara ve malzemeye sertlik veren apre veya diğer tür aprelerle işlem görmüş kumaşlara uygulanır. Kauçuk veya plastikle kaplanmış kumaşlara uygulanmaz.

1.3. Yöntem, temel numunelerin ıslak durumda test edilmesi ve test edilmesi için standart iklim koşulları altında temel numunelerin kopma yükünü ve kopma uzamasını belirlemek için kullanılır.

1.4. Yöntem, kumaşların gerilme mukavemetini ve uzamasını belirlemek için yaygın olarak kullanılanlar arasından aşağıdaki tipte test makinelerinin kullanılmasına izin verir ve şunları sağlar:
şeridin sabit esneme hızı (CRE) (madde 5 ve Ek A, madde A.1);
sabit seyir hızı (CRT) (madde 5 ve Ek A, madde A.2);
sabit yük oranı (CRL) (madde 5 ve Ek A, madde A.3).
Üç tip test makinesinin aynı kumaş için mutlaka aynı sonuçları vermesi gerekmez. Kullanılan test cihazının türü, sonuçlarla ilgilenen tüm taraflar arasında kararlaştırılmalıdır. Farklı tipteki test cihazlarıyla elde edilen çekme mukavemetleri, kopma süresi aynı olduğunda daha iyi uyum sağlar. Yöntem, belirli bir kopma süresinde (madde 4.2) test yapmak için kullanılır ve çekme, yer değiştirme veya yükleme oranları düzenlenmez.
Not. Aynı mola süresiyle, sonuçlar arasındaki en iyi uyum CRE ve CRT tipi cihazlarda elde edildi, ancak CRL tipi cihazlarda elde edilen sonuçlarda bazen bazı farklılıklar oluştu.

ISO 139-73* (GOST 10681-75) "Tekstil malzemeleri. Şartlandırma ve test için standart iklim koşulları".
________________

3. Tanım

Bu Uluslararası Standart için aşağıdaki tanımlar geçerlidir:

3.1. Kopma yükü - element numunesinin kopma anında test sırasında not edilen maksimum çekme kuvveti.

3.2. Uzama (uzama) - test sırasında temel numunenin uzunluğunda santimetre, milimetre cinsinden ifade edilen bir artış.

3.3. Uzama, çekme testi sırasında temel numunenin uzunluğundaki artış olup, sıkma uzunluğunun yüzdesi olarak ifade edilir.

3.4. Kopma Uzaması - Kopma kuvvetinin neden olduğu uzama (örneğin, kopma mukavemetinin belirlenmesi sırasında bildirilen maksimum kuvvet).

3.5. Sıkıştırma uzunluğu - başlangıç ​​​​konumunda tutucuların kelepçeleri arasında ölçülen, ön gerilim altındaki temel numunenin uzunluğu.

3.6. Şerit testi yöntemi, element numunesinin tüm genişliği boyunca sıkıştırıldığı çekme mukavemetinin belirlenmesidir.

3.7. Mola süresi - element numunesinin yük altında olduğu saniye cinsinden ölçülen zaman aralığı.
Not. Mola süresi, bir otografik kayıt cihazıyla donatılmış makinelerde element numunesindeki boşluğun giderilmesi için gereken süreyi içermez. Mola süresi, yazma cihazının şerit tarafından muhafaza edilen başlangıç ​​kuvvetini kaydetmesinden sonra, yazma cihazının maksimum kuvveti kaydetmesine kadar geçen süre ile belirlenir.

4. İlke

4.1. Çekme mukavemeti ve uzama
Artan kuvvet uygun bir mekanik cihazla uygulanarak maksimum kuvvet ve kopma uzaması kaydedilir. Test makinesi, bir grup numunenin ortalama patlama süresinin belirlenen süre içerisinde olacağı bir hızda çalıştırılır. Normalleştirilmiş bir yükün raporlanması durumunda, temel numunenin uzaması veya tersine, belirli bir uzamadaki kuvvet kaydedilir.

4.2. Teneffüs
Ölçüm sonuçlarıyla ilgili tarafların başka gereksinimleri olmadığı sürece, ortalama mola süresi için belirlenen süre (30 ± 5) veya (20 ± 3) s olacaktır.

5. Ekipman

5.1. Çekme test makinesi aşağıdaki gereksinimleri karşılamalıdır

5.1.1. Tip
Makine tipi, ilgili taraflarca mutabakata varılması gereken, Ek A'da açıklanan yöntemlerden birine uygun olmalıdır.

5.1.2. Makine Gereksinimleri
Çekme test makinesi, elementel numuneyi tutmak için iki kelepçe, numuneyi uygun bir oranda gerecek bir cihaz ve elementel numuneye uygulanan kuvveti ve karşılık gelen uzamayı gösterecek (veya kaydedecek) bir kayıt mekanizması içermelidir.
Sabit bir kuvvette uzamayı belirlemek için bir otografik kayıt cihazı gereklidir.

5.1.3. Kaydedici gücü
Kuvvet/uzama eğrisinin en dik kısmını doğru bir şekilde kaydetmek için kayıt cihazının hızlı bir reaksiyon hızına sahip olması gerekir. Temel bir numuneye uygulanan kuvvetin kaydedilmesindeki maksimum hata %1'i geçmemelidir. Uzama değerindeki hata 1 mm'yi geçmemelidir. Testten önce, cihazın kademeli ölçeğinin doğruluğunu kontrol etmek gerekir.

5.1.4. sıkma uzunluğu
Deney makinesi, anma uzunluğu 200 mm olan veya kopma uzaması %75'ten fazla olan kumaşlarda 100 mm olan bir numuneyi sıkıştırabilecek kapasitede olacaktır.

5.1.5. kelepçeler
Makinenin her iki kelepçesinin merkez noktaları aynı dikey çizgide olmalı, ön kenarları bu çizgiye dik açıda olmalı ve sıkıştırma yüzeyleri şeritlerin kenarları aynı düzlemde olacak şekilde konumlandırılmalıdır. Kelepçe çeneleri şeritleri kaymadan veya hasar görmeden tutmalı, en az 60 m genişliğinde kavrama pahlarına sahip olmalı, kelepçe kavrama pahları pürüzsüz ve düz olmalı veya yivli yüzeyler kullanabilir. Conta olarak kağıt, keçe, deri, plastik ve kauçuk levha kullanılabilir.

5.1.6. Makine hızı
Deney makineleri, aksi kararlaştırılmadıkça, (30 ± 5) s veya (20 ± 3) s olmak üzere farklı esneme hızları sağlayan cihazlar içermelidir.
Bir hız değiştiriciyle çeşitli hızlara ulaşılabilir, ancak adımların yeterince küçük olması koşuluyla sürücünün sıralı ayarlanmasıyla tatmin edici sonuçlar elde edilir. Bir sonraki vitese geçerken hızlar arasındaki oran 125-100'ü geçmemelidir.

5.4. Kronometre veya zamanlayıcı.

6. İklim koşulları

Test için standart iklim koşulları - sıcaklık (20±2) °C, bağıl nem (%65±2). Tropikal iklime sahip bölgelerde - aynı bağıl nemde sıcaklık (27 ± 2) ° C.

Not. 20 °C sıcaklıkta ve %65 bağıl nemde havanın su buharı basıncı 1515 Pa'dır ve (47±2) °C'ye ısıtıldığında içindeki bağıl nem %12,3-16,7 olacaktır. İzin verilen maksimum 22 °C ve %67 bağıl nem sınırındaki havanın buhar basıncı yaklaşık 1700 Pa'dır ve 50 °C'ye ısıtıldığında bağıl nemi %13,4 ila %19,4 arasında değişir. Bağıl nemin %10'dan az olması ve sıcaklığın 50 °C'yi aşmaması gerekiyorsa, kaynak havanın su buharı basıncı 1230 Pa'dan düşük olmalıdır (27 °C'de %53 bağıl neme karşılık gelir) .

7. Nokta örnekleri

7.2. Spot numuneler aşağıdaki şekilde koşullandırılır.

7.2.1. Isıya duyarlı malzemeler hariç, artışlar 6.2'ye uygun olarak 12 saat süreyle ön koşullandırılacaktır.

7.2.2. Ön koşullandırmadan sonra (gerekliyse), artışlar madde 6.1'e göre standart iklim koşulları altında 24 saat (sıkı dokuma numuneleri için 48 saat) tutulur.

8. Test için temel numuneler (şeritler)

8.1. ortak bir kısım
Her bir artımlı numuneden, biri çözgü yönünde, diğeri atkı yönünde olmak üzere iki grup temel test numunesi kesilir. Test sonuçlarıyla ilgilenen taraflar arasında özel bir anlaşma olmadığı takdirde her grupta en az 5 şerit bulunmalıdır. Daha yüksek derecede doğruluğun gerekli olduğu durumlar da dahil olmak üzere şerit sayısı buna göre artar. Temel numuneler artımlı numuneyi tam olarak karakterize etmelidir. İki şerit aynı uzunlamasına iplikleri içermemeli ve çözgü boyunca alınan şeritler, kenardan mesafeleri artış genişliğinin 1/10'undan az olmayacak şekilde kesilmelidir. Yukarıdaki koşulları karşılayan temel test numunelerinin kesilmesine ilişkin bir örnek Ek C'deki çizimde gösterilmektedir. Çekme test makinesinde kopma süresini belirlemek için ilave şeritler kullanılabilir. Tüm şeritler standart test koşulları altında kesilir ve test edilir.

8.2. Boyutlar
Her test şeridinin genişliği kenarlar olmadan 50 mm olmalı ve uzunluk, kopma uzaması %75'ten fazla olan kumaşlar hariç, kelepçeler arasında 200 mm'lik nominal uzunluk sağlamalıdır. Bu tür kumaşlarda bu sıkma uzunluğu 100 mm'ye kadar düşürülebilmektedir. 50 mm'den daha geniş genişlikteki şeritler, özel malzeme spesifikasyonunda belirtilmesi halinde veya tarafların anlaşmasıyla test edilebilir. Tamamen genişlik başına santimetre başına birkaç iplik içeren seyrek kumaşlar için, şeridin genişliği en az 20 iplik içerecek şekilde olmalıdır. Test sonuçlarında bu noktaya dikkat edilmelidir.

8.3. Temel numunelerin hazırlanması
Her bir element numunesi, uzunluğu kumaşın çözgü veya atkı ipliklerine paralel olacak şekilde kesilmeli, genişliği, şeridin gerekli çalışma genişliğini sağlamaya yeterli olmalıdır. Genişliği madde 8.2'de belirtilen değere karşılık gelene kadar şeridin her uzunlamasına kenarından yaklaşık olarak aynı sayıda iplik çıkarılmalıdır. Saçağın genişliği, deney sırasında boyuna ipliklerin saçaktan kopmayacağı şekilde olmalıdır. Çoğu durumda 15 iplikli (5 mm) bir saçak yeterli olacaktır.
Bu şekilde hazırlanamayan kumaşlar için atkı ve çözgü şeritlerinin iplik yönüne paralel 50 mm genişliğinde saçak olması gerekir.

8.4. Islak test için element numuneleri (şeritler)

8.4.1. Kumaşın kuru mukavemetinin yanı sıra ıslak kopma yükünün belirlenmesi gerektiğinde, kuru test için gereken şerit uzunluğunun iki katı olacak şekilde uygun genişlik ve uzunlukta şeritler kesilir. Her şerit, biri kuru çekme mukavemeti, diğeri ıslak çekme mukavemeti için olmak üzere çapraz olarak iki parçaya kesilir. Her şerit çifti aynı uzunlamasına iplikleri içerir. Islandığında çok fazla büzüşen kumaşlar için, ıslak gerilebilir şeritlerin başlangıç ​​uzunluğu kuru gerilebilir şeritlerden daha uzun olmalıdır.

8.4.2. Islak halde test için temel numuneler (şeritler) 18-30 ° C sıcaklıkta damıtılmış veya deiyonize su yüzeyine yerleştirilir ve kendi ağırlıkları altına dalıncaya kadar beklenir, ancak daldırma süresi 2 saati aşarsa, o zaman solüsyona daldırılmalı ve şeritler tamamen ıslanıncaya kadar 1 saat bekletilmelidir. Yeterince ıslatılmamış element numuneleri için, su yerine 1 g/l'den fazla olmayan iyonik olmayan ıslatma maddesi içeren sulu bir çözelti kullanılabilir.

9. Test yöntemi

9.1. Donanım kontrolü
Kelepçeler arasındaki mesafedeki hatanın 1 mm'yi aşmadığından emin olmak için ekipmanı kontrol edin. Kelepçelerin doğru şekilde takıldığından ve kuvvet uygulandığında herhangi bir açısal kayma oluşmayacağından emin olun. Testlerin gerçekleştirildiği iklim koşullarının ve kaydedicinin doğru olduğunu doğrulayın.

Temel numuneyi test makinesinin ortasına, şeridin uzunlamasına ekseni öngerilme altındaki kelepçelerin kenarlarına dik açı yapacak şekilde yükleyin (bölüm 9.3). Ayrıca, eleman gerilim çizgisinin iki kelepçenin her birinin kirişinin karşılık gelen tarafıyla hizalandığından emin olun. Element numuneleri ıslak halde test edilirken, sudan çıkarıldıktan hemen sonra kelepçelere yüklenir.

9.3.1. Daha düşük bir gerilim gerekmiyorsa aşağıdaki koşullardan biri kullanılır:

tablo 1

Ek bir şerit kullanın ve ön gerdirmeden sonra (gerekiyorsa) kelepçeleri ortalama kopma süresi sağlayan bir hızda sıkın.
Şeritleri ıslak halde test ederken, numunenin sudan çıkarılmasından sonra testin en geç 120 saniye içinde tamamlanması gerekir.
Şerit yırtıldıktan sonra şunları düzeltin:

a) maksimum kopma kuvveti;

b) kopma uzaması;

c) mola zamanı.

İlk üç ön testte ortalama kopma süresi belirtilen (20 ± 3) s veya (30 ± 5) s sınırlarını karşılamıyorsa, hareketli kelepçenin farklı bir hızını kullanarak yukarıdaki işlemi tekrarlayın. Ortalama mola süresi kabul edilebilir sınırlara gelene kadar çalışmaya devam edin.

9.5. Son testler

9.5.1. Ayarlanan çalışma hızını kullanarak gerekli sayıda temel numuneyi test edin. Her durumda maksimum kuvveti ve kopmadaki uzamayı kaydedin.

9.5.2. Alt numunelerden elde edilen sonuçları, alt numunelerin çenede kayması veya çeneden 5 mm'den daha az bir mesafede kırılması durumunda veya makinenin düzgün çalışmadığına inanmak için bir neden varsa atın. Diğer tüm durumlarda, kopma yükünün en düşük sonuçtan daha düşük olmaması veya kopma uzamasının aynı parçadan normal şekilde yırtılmış şeritler için elde edilen en yüksek sonuçtan daha yüksek olmaması koşuluyla elde edilen sonuçları kaydedin.
Herhangi bir sonuç geçerli değilse, aynı partiden alınan diğer element numunelerini kesin.

10. Sonuçların işlenmesi

Kopma yükü Newton cinsinden ifade edilir.
Uzama milimetre cinsinden kaydedilir.

10.2. Ortalama Kopma Yükü ve Kopma Uzamasının Hesaplanması
Atkı ve çözgü yönünde test edilen her bir temel numune grubu için aşağıdaki parametreleri ayrı ayrı hesaplayın:

kopma yükü değerlerinin toplamı nerede, N;
- Deneme sayısı.
Ortalama kopma yükü değerleri en yakın %1'e kadar hesaplanacaktır.

b) formüle göre bireysel temel numunelerin kopma uzaması, %,

nerede - kayıtlı kopma uzaması, mm;
- temel numunenin sıkma uzunluğu, mm;

c) formüle göre kopma anında ortalama uzama, %

kopma anında hesaplanan uzama değerlerinin toplamı nerede, %;
- Deneme sayısı.
Ortalama uzama %10'dan az ise kopma anındaki ortalama uzamayı en yakın %0,2'ye, %10'dan büyük ancak %50'den az ise %0,5'e, %50 ve daha fazla ise %1'e yuvarlayın.

11. Test raporu

Test raporu aşağıdaki verileri içermelidir:
Testlerin bu Uluslararası Standarda uygun olarak gerçekleştirildiğini belirtin:

a) testin tarihi;

b) her elementel test için kopma yükünün değeri ve atkı veya çözgü yönündeki artımlı testin newton cinsinden ortalama değeri;

c) her bir temel numune için kopma uzamasının değeri ve atkı veya çözgü yönündeki artımlı numune için yüzde olarak ortalama değer;

d) mola süresi (20±3) sn ​​veya (30±5) sn;

e) numune alma noktası numuneleri şeması;

f) artımlı numuneden alınan temel numunelerin sayısı;

g) temel numunelerin genişliği ve sıkıştırma uzunluğu;

h) çekme test makinesinin tipi ve gücü;

i) standartlaştırılmış test yönteminden her türlü sapmanın ayrıntılı açıklaması;

j) test türü (şartlandırılmış veya ıslak).

EK A

TEST MAKİNELERİ ÇEŞİTLERİ

A.1.1. Çalışma prensibi
Element numunesi, ortalama kırılma süresinin belirtilen sınırlar dahilinde olduğu, önceden belirlenmiş bir sabit hızda uzar.

A.1.2. Test Makinası
Element numunesinin sabit bir esneme hızıyla teste yönelik makine, Madde 5'te verilen şartları karşılamalıdır.
İlk 2 saniyelik çalışmadan sonra kelepçeler arasındaki mesafenin artış hızı %5 doğrulukla sabit olmalıdır. Test makinesinin, uzama derecesine bakılmaksızın, temel numunenin belirli bir süre içinde kopmak üzere gerilebilmesi için çeşitli sabit esneme hızlarında çalışabilmesi gerekir.

A.2. Kelepçelerin sabit hareket hızıyla test etmek için makine (yükün bir sarkaç veya yay tarafından oluşturulduğu makine)

A.2.1. Çalışma prensibi
Hareketli kelepçe tarafından sabit bir hızda uygulanan artan kuvvet, artan numune üzerinde etki ederek belirlenen aralıkta ortalama bir kırılma süresi sağlar.

A.2.2. Test Makinası
Yükleme mekanizması olarak bir sarkaç veya yaya sahip olan sabit bir kelepçe hızı test makinesi, element numunesinin mukavemetine bakılmaksızın belirli bir süre içinde kırılma noktasına ulaşılacak şekilde çeşitli sabit kelepçe hızlarında çalıştırılmalıdır.

A.3. Sabit Yükleme Hızına Sahip Test Makinesi

A.3.1. Çalışma prensibi
Temel bir numune, belirlenen sınırlar dahilinde ortalama bir kırılma süresi sağlayan, sabit bir oranda artan bir kuvvete tabi tutulur.

A.3.2. Test Makinası
Sabit oranlı test makinesi, madde 5'te verilen şartlara uygun olacaktır.
Testin ilk 2 saniyesinden sonra, birim zaman başına kuvvetteki artış oranı %10'dan fazla olmayan bir hatayla sabit olacaktır.
Verilen sabit yükün değerinin seviyesi düzenlenir ve şeridin mukavemetine bakılmaksızın belirli bir süre içinde bir nokta numune kırılabilir.

EK B

1'DE. Kumaş parçalarının seçilmesi
Kumaş partisinden tablo.2'ye uygun olarak uygun sayıda kumaş parçasını seçin. Taşıma sırasında hasar görülen veya ıslanan kumaş parçalarının numuneye dahil edilmediğinden emin olun.

Tablo 2

2'DE. Nokta örnekleme
Her parçadan (rastgele alınan bir alandan, ancak parçanın kenarından en az 3 m uzaklıkta) en az 1 m uzunluğunda ve tüm genişlik boyunca bir nokta numunesi kesin. Artımlı numunenin buruşmuş alanlar veya diğer görünür kusurlar içermediğini doğrulayın. Her artışı bir tüpe yuvarlayın.

EK C

Temel örnekleri kesme şeması

EK 6 (zorunlu). ISO 5082 "TEKSTİL MALZEMELERİ - KUMAŞLAR - KAVRAMA İLE YIRTILMA MUKAVEMETİNİN BELİRLENMESİ ("KAPAMA" YÖNTEMİ)"

EK 6
Zorunlu

1. Amaç ve kapsam

1.1. Bu Uluslararası Standart, tekstil malzemelerinin kavranmasıyla gerilme mukavemetinin belirlenmesine yönelik bir yöntemi açıklar.
Not. Bir kumaş şeridinin bir dinamometrenin çenelerine sıkıştırılmasıyla gerilme mukavemetinin belirlenmesine yönelik bir yöntem ISO 5081'de (Ek 5) açıklanmaktadır. Aynı zamanda, bu iki yöntemi karşılaştırırken aynı test sonuçlarının bulunmadığına da dikkat edilmelidir, çünkü bunlar aşınma türüne, dokuya, iplik hareketliliğine ve diğer faktörlere bağlıdır.

1.2. Bu yöntem, kauçuk veya plastik malzemelerle kaplanmış kumaşlar hariç, emprenye edilmemiş kumaşlara veya apreleme veya sertleştirici malzemelerle emprenye edilmiş kumaşlara uygulanabilir.

1.3. Yöntem, standart atmosferik koşullarla denge halindeki temel numunelerin ve ıslak durumdaki temel numunelerin çekme mukavemetinin belirlenmesine uygulanabilir.

1.4. Yöntem, kumaşların gerilme mukavemetini belirlemek için yaygın olarak kullanılan aşağıdaki tipte test makinelerinin kullanılmasına izin verir:
sabit bir numune germe hızı (PSR) ile (madde 5 ve Ek A, madde A.1);
sabit bir hareket hızıyla (CSS) (madde 5 ve Ek A, madde A.2);
sabit yük hızıyla (PSN) (madde 5 ve Ek A, madde A.3).
Bu üç tip makinenin aynı kumaş üzerinde kullanılması aynı sonuçları doğurmayacaktır. Bu nedenle, test cihazının tipi, test sonuçlarıyla ilgilenen tüm taraflarla anlaşmaya varılmalı ve belirtilmelidir. Kopma süresi aynı olduğunda ve esneme, yer değiştirme ve yükleme hızı düzenlenmediğinde büyüklüklerin değerlerinin daha iyi uyum sağladığı bilinmektedir.
Not. Aynı mola süresinde, PSR ve PSS tipi makine kullanılarak aynı test sonuçları elde edilirken, PSN tipi cihazlar kullanılarak elde edilen sonuçlarda bazen bazı farklılıklar olabilir.

ISO 139-73* (GOST 10681-75) "Kumaşlar. Şartlandırma ve test için standart iklim koşulları."
________________
* Uluslararası standartların devlet standardı olarak yürürlüğe girmesinden önce devlet standartlarının kullanılmasına izin verilmektedir.

3. Tanımlar

Bu Uluslararası Standart için aşağıdaki tanımlar geçerlidir.

3.1. Kopma yükü - element numunesinin kopma anında test sırasında not edilen maksimum kuvvet.

3.2. Kavrama testi yöntemi, element numunesinin yalnızca orta kısmının kelepçeler tarafından yakalandığı kopma yükünü belirlemeye yönelik bir yöntemdir.

3.3. Sıkıştırma uzunluğu - başlangıç ​​​​konumunda çekme test makinesinin kelepçeleri arasında ölçülen, yüksüz durumdaki temel numunenin uzunluğu.

3.4. Mola süresi - elemental numunenin yük altında olduğu zaman aralığı.
Not. Mola süresi, temel bolluğun giderilmesi için gereken süreyi içermez. Grafik kaydı olan mekanizmalarda kırılma süresi, kalemin temel numuneye uygulanan ilk kuvveti belirttiği andan maksimum kuvvetin kaydedildiği ana kadar geçen süre olarak anlaşılır.

4. İlke

4.1. Gerilme direnci
Artan kuvvet uygun bir mekanik cihazla uygulanır ve kırılmanın meydana geldiği maksimum kuvvet kaydedilir. Makinenin hızı, bir grup temel numune için ortalama mola süresinin belirtilen süre içinde olmasını sağlayacak şekilde seçilir.

4.2. Teneffüs
Ölçüm sonuçlarıyla ilgilenen tarafların başka bir teklifi yoksa ortalama mola süresi için belirlenen süre (30 ± 5) s veya (20 ± 3) s olmalıdır.

5. Ekipman

5.1. Test yükü makineleri aşağıdaki gereksinimleri karşılamalıdır.

5.1.1. Tip
Makine tipi, deney sonuçlarıyla ilgilenen tarafların mutabakata varacağı Ek A'da tanımlananlardan biri olacaktır.

5.1.2. Makine Gereksinimleri
Yükleme makineleri, temel numuneyi tutmaya uygun 2 kelepçeye sahip olmalı ve temel numuneye uygulanan kuvvetin büyüklüğünün sürekli kaydedilmesi olanağına sahip olmalıdır.

5.1.3. Kaydedici Doğruluğu
Kayıt cihazının hassasiyeti, numuneye uygulanan kuvvetin kaydedilmesindeki maksimum hatanın %1'i aşmamasını sağlayacak yeterlilikte olmalıdır. Test etmeden önce, çalışmakta olan cihazın kalibrasyon ölçeğinin doğruluğunu kontrol edin.

5.1.4. Test makinesi, nominal uzunluğu 75 mm olan element numunelerini test edebilecek kapasitede olacaktır.

5.1.5. Her iki kelepçenin merkez noktaları aynı düşey çizgi üzerinde olmalı, ön yüzleri bu çizgiye dik açıda olmalı ve kelepçe yüzeyleri elemanter numunelerin kenarları aynı düzlemde olacak şekilde yerleştirilmelidir. Kelepçelerin çeneleri, element numunelerini kaymadan ve mekanik hasar görmeden tutabilecek kapasitede olmalıdır.
Her klibin bir yüzü 25x25mm olmalı ve ikinci yüzü birincisinden daha büyük olmalıdır. Kelepçelerin yüzeyleri pürüzsüz ve düzgün olmalıdır, ancak pürüzsüz yüzeye sahip kelepçeler element numunesi üzerinde tatmin edici bir kavrama sağlayamadığında tırtıklı yüzeylere sahip kelepçeler kullanılabilir. (Conta olarak kağıt, keçe, deri, plastik ve kauçuk kullanılabilir).

5.1.6. Makine hızı
Deney makineleri, (20 ± 3) s veya (30 ± 5) s'de aksi kararlaştırılmadıkça, numunenin imhasını sağlayacak bir hızda çalışabilecektir. Sürekli bir ilerleme hızı kullanılarak farklı hızlar kolaylıkla elde edilebilir, ancak yeterince küçük olması gereken hız aralıkları kullanılarak daha tatmin edici sonuçlar elde edilir. Hızlar arasındaki oran 125:100'ü geçmemelidir.

5.2. Islak testten önce element numunelerinin daldırıldığı su dolu bir kap.

5.3. Numuneleri kesmek için şablonlar.

5.4. Kronometre.

5.5. Numuneleri ıslatmak için damıtılmış su.

5.6. Islatıcı maddeler veya iyonik olmayan yüzey aktif maddeler.

6. Test için iklim koşulları

6.1. Test için standart iklim koşulları
Test için standart iklim koşulları, (20 ± 2) °C sıcaklıkta % (65 ± 2) bağıl neme sahip olacaktır. Tropikal bölgelerde (27 ± 2) °C'de aynı bağıl nem kullanılabilir.

6.2. Ön koşullandırma için iklim koşulları
İklim koşulları ve ön koşullandırma yöntemi uluslararası ISO 139 standardında (GOST 10681-75) açıklanmaktadır.
Not. 20 °C sıcaklıkta ve %65 bağıl nemde havanın su buharı basıncı 1515 Pa'dır, (47 ± 2) °C sıcaklığa ısıtıldıktan sonra nemi %12,3 ile %16,7 aralığında olacaktır. . İzin verilen maksimum sıcaklık sınırı 22 ° C ve nem oranı% 67 olan havanın su buharı basıncı 1700 Pa'dır ve 50 ° C sıcaklığa ısıtıldığında nem oranı% 14,3 ila 19,4 aralığında olacaktır. Nemin %10'un altında tutulması ve sıcaklığın 50 °C'nin üzerine çıkarılmaması gerekiyorsa, kaynak havanın su buharı basıncının 1230 Pa'nın altında olması gerekir (27 °C sıcaklıkta %53 neme karşılık gelir).

7. Nokta örnekleri

7.1. Laboratuvar testleri için anlık numuneler aşağıdaki yollarla alınır:

a) İlgili müşteri açıklamasında verilen talimatlara göre;

b) Tekstil malzemelerine ilişkin uluslararası standartlarda belirtilen yöntemlere uygun olarak;

c) Ek B'de belirtilen yönteme uygun olarak.

7.2. Artımlı numuneler aşağıdaki gibi hazırlanmalıdır.

7.2.1. Isıya duyarlı malzemeler hariç, artışlar, Madde 6.2'ye göre özel bir ön koşullandırma atmosferinde serbestçe hareket eden havada 12 saat süreyle ön koşullandırılacaktır.

7.2.2. Ön koşullandırmadan sonra (gerekiyorsa), artışlar 6.1'de açıklanan standart iklim koşulları altında 24 saat (sıkıca bağlanmış numuneler için 48 saat) boyunca yaşlandırılır.

8. Temel test numuneleri

8.1. ortak bir kısım
Her bir artımlı numuneden, biri çözgü yönünde, diğeri atkı yönünde olmak üzere iki grup temel test numunesi kesilir. Test sonuçlarıyla ilgilenen taraflar arasında özel bir anlaşma olmadığı takdirde her grupta en az beş şerit bulunmalıdır. Daha yüksek derecede doğruluk gerektiğinde şerit sayısı buna göre artar. Temel numuneler artımlı numuneyi tam olarak karakterize etmelidir. İki şerit aynı uzunlamasına iplikleri içermemeli ve çözgü boyunca alınan şeritler, kenardan mesafeleri artış genişliğinin 1/10'undan az olmayacak şekilde kesilmelidir.
Yukarıdaki koşulları karşılayan temel test numunelerinin kesilmesine ilişkin bir örnek Ek C'deki çizimde gösterilmektedir. Tüm şeritler standart iklim koşulları altında kesilir ve test edilir.

8.2. Boyutlar
Her temel numunenin genişliği (100 ± 2) mm, uzunluğu ise 150 mm'den az olmamalıdır.

8.3. Temel numunelerin işaretlenmesi ve hazırlanması
Her bir temel numuneyi işaretlerken, temel numunenin uzunluğuna eşit uzunlukta, artımlı numunenin ucundan 38 mm uzaklıkta, atkı veya çözgü yönünde uzanan ipliklere paralel çizgiler çizilmelidir.

8.4. Islak test element örnekleri

8.4.1. Kumaşın kuru mukavemet ile birlikte ıslak çekme mukavemetinin belirlenmesi gerektiğinde, (100 ± 2) mm genişliğinde ve kuru test için amaçlanan şerit uzunluğunun iki katı uzunluğunda şeritler kesilir. Tüm şeritlerin uçları numaralandırılmalı ve daha sonra her şerit, biri kuru çekme mukavemeti için, diğeri ıslak için olmak üzere ikiye kesilmeli ve her bir temel numune çifti aynı uzunlamasına iplikleri içermelidir. Yüksek ıslak büzülmeye sahip kumaşlar için ıslak element numunesinin başlangıç ​​uzunluğu, kuru şeridin başlangıç ​​uzunluğundan daha büyük olmalıdır.

8.4.2. Islak halde test için temel bir numune, 17 ila 30 ° C sıcaklıktaki damıtılmış suyun yüzeyine yerleştirilmeli ve kendi ağırlığının etkisi altında tamamen suya batırılıncaya kadar beklenmelidir, ancak daldırma süresi eğer 2 saati aşarsa, bir saat suda beklettikten sonra şeritleri zorla suya batırın.
Sıradan suyla az miktarda ıslatılmış temel numunelerin tamamen ıslatılması gerektiğinde, su yerine 1 dm3 damıtılmış su başına 1 saat ıslatma maddesi içeren bir çözelti kullanılabilir.

9. Test yöntemi

9.1. Donanım kontrolü
Temel numuneyi sabitlemek için kelepçeler arasındaki mesafenin 1 mm'yi aşmadığından emin olmak için aparatı kontrol edin. Kuvvet uygulandığında herhangi bir açısal kayma meydana gelmeyecek şekilde kelepçelerin düzgün şekilde oturduğundan emin olun. Testlerin gerçekleştirildiği iklim koşullarının doğru olduğundan ve kayıt cihazının iyi durumda olduğundan emin olun.

9.2. Temel numunelerin doldurulması
Temel numuneyi, şeridin uzunlamasına ekseni öngerilme altındaki kelepçelerin kenarlarına dik açı yapacak şekilde merkezdeki test kelepçelerine yerleştirin (bölüm 9.3). Ek olarak, temel numunenin gerilim çizgisinin, iki kelepçenin her birinin kirişinin karşılık gelen tarafıyla çakışmasına dikkat edilmelidir. Temel bir numuneyi ıslak halde test ederken, sudan çıkarıldıktan hemen sonra kelepçelere yüklenir.

9.3. gösteriş

9.3.1. Daha düşük bir gerilime gerek yoksa aşağıdaki seçeneklerden birini kullanın:

a) beklenen çekme mukavemetinin %1 ± 0,25'ine eşit gerilim;

b) kumaşın yüzey yoğunluğuna bağlı olarak tablo 1'de belirtilen gerginlik.

tablo 1

Temel numunelerin iddiası

9.3.2. Madde 9.3.1'de belirtilen gerilimde element numuneleri %0,5'ten fazla uzarsa, sonuçlarla ilgilenen tüm taraflar arasında mutabakata varılan daha düşük bir gerilim kullanın.
Not. Deney makinesinin tasarımından dolayı veya başka sebeplerden dolayı öngerme uygulanamıyorsa, bu durum deney sonuçlarında belirtilecektir.

9.4. Ön testler
Ek bir şerit kullanın ve gerekirse ön gerdirmeden sonra kelepçeleri ortalama kopma süresi sağlayan bir hızda çakın.
Islak şeritleri test ederken, numunenin sudan çıkarılmasından sonra testin en geç 120 saniye içinde tamamlanması gerekir.
Şerit yırtıldıktan sonra şunları düzeltin:
maksimum kopma kuvveti;
Teneffüs.
Hareketli klipsi orijinal konumuna getirin, yırtılan şeridin uçlarını çıkarın ve tüm işlemi diğer iki şerit üzerinde tekrarlayın.

9.5. Son testler

9.5.1. Ayarlanan çalışma hızını kullanarak gerekli sayıda temel numuneyi test edin. Her durumda maksimum kopma yükünü kaydedin.

9.5.2. Alt numunelerden elde edilen sonuçları, alt numunelerin çenede kayması veya çeneden 5 mm'den daha az bir mesafede kırılması durumunda veya makinenin düzgün çalışmadığına inanmak için bir neden varsa atın. Öte yandan, elde edilen çekme mukavemetinin, normal şekilde yırtılmış aynı kumaş parçasından alınan temel numuneler için elde edilen minimum sonuçtan daha az olmaması durumunda sonuçlar dikkate alınabilir.
Herhangi bir sonucun hariç tutulması durumunda, aynı partiden alınan diğer element numuneleri kopmaya maruz kalır.

10. Sonuçların işlenmesi

10.1. Fiziksel büyüklük birimleri

10.2. Ortalama kopma yükü değerlerinin hesaplanması
Atkı ve çözgü yönünde test edilen her bir temel numune grubu için, aşağıdaki formülü kullanarak ortalama çekme mukavemeti N'yi (ayrı ayrı) hesaplayın.

çekme mukavemeti değerlerinin toplamı nerede, N;
- Deneme sayısı.
Çekme mukavemetinin ortalama değeri %1 doğrulukla hesaplanır.

11. Test raporu

Test raporu aşağıdaki verileri içermelidir:
testlerin bu Uluslararası Standarda uygun olarak gerçekleştirildiğini belirtmelidir;
test tarihi;
atkı veya çözgü yönünde her bir temel numune için çekme mukavemetinin değeri ve her bir artımlı numune için ortalama çekme mukavemeti değeri;
tekrarlanması gereken testlerin sonuçları ve bunu yapmaya zorlayan nedenler;
mola süresi (20±3) sn ​​veya (30±5) sn;
artımlı numuneden alınan temel numunelerin sayısı;
kırma makinesinin tipi ve gücü;
standartlaştırılmış test yönteminden her türlü sapmanın ayrıntılı bir açıklaması;
test türü (şartlandırılmış veya ıslak koşullarda).

EK A

TEST MAKİNELERİ ÇEŞİTLERİ

A.1. Temel numuneyi sabit oranda esneten makineler

A.1.1. Çalışma prensibi
Temel numune, ortalama kopma süresinin belirlenen sınırlar dahilinde olduğu belirli bir sabit hızda gerilir.

A.1.2. Test Makinası
Sabit çekme oranı test makinesi, madde 5'te verilen şartları karşılamalıdır. İlk 2 saniyelik çalışmadan sonra kelepçeler arasındaki mesafenin artış hızı %5 doğrulukla sabit olmalıdır. Test makinesinin, uzama derecesine bakılmaksızın, temel numunenin belirli bir süre içinde kopmak üzere gerilebilmesi için çeşitli sabit esneme hızlarında çalışabilmesi gerekir.

A.2. Sabit sıkma hızına sahip makineler
(sarkaç veya yaylı yük mekanizması)

A.2.1. Çalışma prensibi
Artan kuvvet, kelepçeyi sabit bir hızda hareket ettirerek artan numuneye uygulanır, bu da belirtilen aralıktaki kırılma süresinin ortalama değerini sağlar.

A.2.2. Test Makinası
Sarkaç veya yay tipi yükleme mekanizmasına sahip, sabit sıkma hızına sahip bir test makinesi, Madde 5'te verilen şartlara tamamen uygun olacaktır.

A.3. Sabit yükleme hızına sahip makineler

A.3.1. Çalışma prensibi
Numune, belirlenen sınırlar dahilinde ortalama bir kopma süresi sağlayan, sabit bir oranda artan bir kuvvete maruz bırakılır.

A.3.2. Test Makinası
Sabit yükleme hızına sahip bir makine, paragraf 5'te verilen şartlara tamamen uygun olmalıdır. İlk 2 saniyelik çalışmadan sonra birim zaman başına kuvvetteki artış oranı %10'dan fazla olmayan bir hatayla sabit olmalıdır. Test makinesi, element numunesinin mukavemetinden bağımsız olarak, belirli bir süre içinde kopma yüküne (maksimum kuvvet) ulaşılacak şekilde çeşitli sabit yük hızlarında çalışabilmelidir.

EK B

ÖNERİLEN ÖRNEKLEME YÖNTEMİ

1'DE. Bir kumaş partisindeki parça sayısı
Tablo 2'de gösterildiği gibi bir kumaş partisinden uygun sayıda kumaş parçası seçilir. Taşıma sırasında hasar görülen veya ıslanan kumaş parçalarının numuneye dahil edilmediğinden emin olun.

Tablo 2

2'DE. Nokta örnekleme
Kesilen her parçadan (rastgele alınan bir alandan, ancak parçanın kenarından en az 3 m uzaklıkta) tüm genişlik boyunca en az 1 m uzunluğunda bir nokta numunesi kesilir. Artımlı numunenin buruşmuş alanlar veya diğer görünür kusurlar içermediğini doğrulayın. Her artışı bir tüpe yuvarlayın.

EK C

Temel örnekleri kesme şeması

Temel örnekler temel alınarak; - temel ördek örnekleri; - kenardan temel numuneye olan mesafe, kumaş genişliğinin en az 1/10'u kadardır; - spot numunenin uzunluğu; 1 - temel numune genişliği; 2 - element numunesi uzunluğu

EKLER 5, 6. (Ek olarak sunulmuştur, Rev. N 3).

ROSSTANDART Teknik düzenleme ve metroloji için FA
YENİ ULUSAL STANDARTLAR: www.protect.gost.ru
FSUE STANDART BİLGİLERİ"Rusya Ürünleri" veritabanından bilgi sağlanması: www.gostinfo.ru
TEKNİK DÜZENLEME FA"Tehlikeli mallar" sistemi: www.sinatra-gost.ru

Giysilerdeki tekstil malzemeleri çoğunlukla çekme gerilimine maruz kalır. Bu tür deformasyon en çok çalışılanıdır.

Malzemenin gerilmesiyle elde edilen özelliklerin sınıflandırılması Şema 2.1'de gösterilmektedir.

Yarı çevrim süreksiz özellikler. Bu özellikler esas olarak tekstil malzemelerinin sınırlayıcı mekanik yeteneklerini değerlendirmek için kullanılır. Malzemenin kopmaya kadar gerilmesiyle elde edilen mekanik özelliklerin göstergelerine göre, malzemenin sürekli etki eden dış kuvvetlere karşı direnç derecesini değerlendirirler; Kopma yükü ve kopma uzaması malzeme kalitesinin önemli standart göstergeleridir.

Tek eksenli streç. Basit tek eksenli gerilim ile elde edilen ana yarı çevrim süreksiz özelliklerini ele alalım.

Yarı döngü özelliklerinin göstergeleri, malzeme çekme makinelerinde gerildiğinde ayarlanır.

Kumaşların, örme ve dokunmamış kumaşların test edilmesi için dikdörtgen bir numune (Şekil 2.2, a) standart olarak kabul edilir. Böyle bir numunenin kullanımına dayanan bir test yöntemine çoğunlukla şerit yöntemi adı verilir. Kumaşlar için aşağıdaki numune boyutları belirlenmiştir: genişlik 25 mm, bağlama uzunluğu 50 mm (tartışmalı durumlarda genişlik 50 mm ve bağlama uzunluğu 200 mm ve yünlü kumaşlar için 100 mm). Örme ve dokumasız kumaşlar için numune genişliği 50 mm, sıkma uzunluğu 100 mm.

Şekilleri şekil 2'de gösterilen örnekler. 2.2, M.Ö, araştırma çalışmalarında yaygın olarak kullanılmaktadır. Oldukça uzayabilir malzemeleri (örneğin örme kumaşlar) test etmek için, numuneler bazen çift spatula şeklinde veya bir malzeme şeridinden dikilmiş bir halka şeklinde kullanılır (Şekil 2.2, d, e).

Tekstil malzemelerini tek eksenli gerilim açısından test ederken, mekanik özelliklerin aşağıdaki ana özellikleri elde edilir.

A ve p'nin katsayılar olduğu durumlarda, değerleri malzemenin türüne ve yapısına bağlıdır.

Tekstil malzemelerinin mukavemet özelliklerini değerlendirmek için diğer özellikler de kullanılır.

Spesifik kopma yükü Pir, N m/g, aşağıdaki formülle hesaplanır

Dümen = RR/BM,

Bazı tekstil malzemeleri için spesifik kopma yükü göstergeleri tabloda verilmiştir. 2.3, malzemelerin yüzey yoğunluğunu hesaba katar ve mukavemet özelliklerini karşılaştırmanıza olanak tanır.

Birçok kumaşın kütlesi t m2, çözgü ve atkı ipliklerinin kütlesinin farklı oranlarını içerir. Bu tür kumaşlar için spesifik kopma yükü aşağıdaki formülle hesaplanır:

Pir = kişi başı/(BM50(e)),

Burada So (Y), s.'de verilen formüllere göre hesaplanan çözgü (veya atkı) ipliklerinin kütlesinin oranıdır. (37.

Nerede P - bir kumaş numunesindeki iplik sayısı, bir triko numunesindeki sıra veya sütunlar, bir dokunmamış kumaş numunesindeki dikiş çizgileri, numunenin gerildiği yer.

Malzeme numunelerini gererken, malzemedeki bağların enerjisinin (lif oluşturucu bir polimerdeki elyaflar ve iplikler arasında, atomlar ve makromoleküller arasında) üstesinden gelmek için harcanan belirli bir çalışma harcanır. Malzemeye bir P yükü etki ediyorsa ve malzeme bir uzama alırsa (uzunluk artışı) Dl(De), o zaman temel çalışmanın değeri DR yükün (kuvvetin) uzunluk artışıyla çarpımı olarak tanımlanır (Şekil 2.5):

DR = pdl,

Nerede DR - temel çalışma, J.

Kırma için harcanan toplam iş Rp, J

Burada d) yük-uzama diyagramının tamlık katsayısıdır.

Başlangıçtaki sertlik modülü, düşük gerilimli malzemelerin deformasyona karşı direncini tam olarak karakterize eder. Çekme malzemeleri modülünün direnci e( kabaca anlatıyor. Prof. A. I. Koblyakova, modül değerleri E] örme kumaşlar için çok küçüktür ve 1 10-3-1 10"4 μPa tutarındadır. Ayrıca, bir kumaşın genişliği test edilirken değer, uzunluk testine göre 2-8 büyüklük sırası daha küçüktür.

Başlangıç ​​sertlik modülünün ayarlanması E1 malzemenin gerilim-gerinim bağımlılığının tanımlanmasına olanak sağlar: a = Z^c*. Örme kumaşların göstergelerinin bu formüle göre hesaplanması, bunların süreksizliğe yakın gerilimlerde deneysel verilerle iyi bir uyum içinde olduğunu gösterir. Başlangıç ​​germe periyodu için hesaplanan verilerde deneysel verilerden önemli sapmalar gözlenmiştir.

Kolayca gerilebilen malzemeler için, başlangıç ​​​​sertlik modülünü hesaplarken A.N. Solovyov, diyagramın başlangıç ​​​​bölgesini dikkate almamayı önerdi (Şekil 2.10), çünkü bu bölgede malzemenin sertliği pratikte kendini göstermez. Bu durumda başlangıç ​​sertlik modülü Ez + b Pa, ikinci bölge için formülle hesaplanır

Burada dp kopma anında oluşan gerilmedir, Pa; ep- kopma uzaması, %; K2 - ikinci bölgedeki gerilim-uzama diyagramının doğasını belirleyen sertlik indeksi:

112 = S2 ,

nerede b1 şeklin alanıdır AKD (bkz. şekil 2.10); S 2 - şekil alanı AFCD (nokta A - esneme eğrisinin osp apsisinden ayrılmanın başlangıcı).

Diyagramın ikinci bölgesi için gerilim-uzama ilişkisi şu şekilde tanımlanabilir:

0=EZ+ben(Çp-Z)K2 -

Akım sertliği modülü e (r = 0'da), malzemenin herhangi bir uzama değerinde deformasyona karşı direncini tahmin etmeyi mümkün kılar. Modül /r ilk olarak hesaplanır E, sk:

Türevbirinden

Malzemenin son sertliği mevcut son sertliğin modülü ile tahmin edilir. E1K, malzeme numunesinin kopma anı için (r = 0 ve c = ep'de) aşağıdaki formüle göre hesaplanır

eT, İLE= ke4-1.

Malzemelerin mukavemet özellikleri. Mukavemet, sürekli olarak araştırmacıların dikkatini çeken ve kapsamlı bir şekilde incelenen malzemelerin önemli bir özelliğidir.Mukavemetin temel sorunu, malzemelerin imha mekanizmasının açıklanması, gerçek mukavemetin tutarsızlığının (yetersizliğinin) nedenlerinin açıklığa kavuşturulmasıdır. Malzemelerin teorik değeri.

Bedenlerin yok edilme sürecini açıklamak için çeşitli teoriler öne sürülmüştür. Boşluğun kritik doğasının savunucuları (teori; | fitik stres ile) - A. Griffith ve takipçileri, "(mukavemet özelliklerini göz önünde bulundurarak, (İdeal olandan farklı olarak herhangi bir gerçek cismin olmadığı) hakkındaki varsayımlardan yola çıkarlar. ^Mükemmel bir yapıya sahiptir ve onu zayıflatan önemli miktarda kusur (mikro çatlak) içerir. Yükün hareketi sonucunda, mikro çatlaklardan en az birinin tepesindeki aşırı gerilim, aşağıdaki değere karşılık gelen bir değere ulaştığında kırılma meydana gelir: teorik mukavemet atomlar arası bağ kuvvetleri tarafından belirlenir. Bu durumda mikro çatlak, elastik dalgaların yayılma hızıyla (ses hızında) büyümeye başlar ve malzemenin tahrip olmasına neden olur.

Kusurların (mikro çatlaklar) varlığına ilişkin hipotez deneysel olarak Acad tarafından doğrulandı. A. F. Ioffe ve çalışma arkadaşları, bir yüzey mikro çatlağının tepesindeki gerilimin, etki eden yükün alana oranıyla belirlenen gerilim değerinden birçok kez daha yüksek olduğunu gösterdi.
zayıflatılmış numune örneğinin di kesiti. Mikro çatlakların gelişiminin ortalama değil maksimum kritik stresin sonucu olduğu bulunmuştur. A. F. Ioffe ve çalışma arkadaşlarının çalışmaları, gücün teorik ve deneysel değerleri arasındaki farkı açıkladı.

Bununla birlikte, kırılmanın kritik doğası varsayımına dayanan, mukavemet problemini çözmeye yönelik bu kadar tamamen mekanik bir yaklaşım, yüklü gövdelerde zaman içinde yok olmaları sırasında meydana gelen olayların özünü ortaya çıkarmaz. Bu teorinin konumundan, malzemenin mukavemet değerlerindeki farkı farklı deformasyon oranlarında açıklamak imkansızdır.

Akademisyenler A.P. Aleksandrov ve S.N. Zhurkov, malzemenin kopmasının tüm kırılma yüzeyi boyunca aynı anda meydana gelmediği, ancak aşırı voltajın teorik değere yakın bir değere ulaştığı en tehlikeli kusurlu alandan başladığına göre istatistiksel bir dayanım teorisi önerdiler. kuvvet. Daha sonra mikro çatlağın vb. yeni tehlikeli bölümünde kopma meydana gelir. Çatlakların büyümesi sonucunda malzeme tahrip olur.

Dolayısıyla istatistiksel güç teorisi, yıkımı zaman içinde meydana gelen bir süreç olarak kabul eder. İstatistiksel mukavemet teorisinin ana konumu, en tehlikeli kusurların ortaya çıkma olasılığının daha az tehlikeli olanlardan çok daha az olduğu ve yüzeyde bulunan en tehlikeli kusurun malzemenin mukavemetini belirlediğidir. Malzemelerin test edilmesi uygulaması bu gerçeği doğrulamaktadır. Küçük boyutlu numuneler (minimum kesit) artan mukavemet ile karakterize edilir. Tekstil malzemeleri numunelerinin boyutunun küçültülmesiyle mukavemetleri artar.

Mukavemet özellikleri incelenirken, geçici nitelikteki malzemenin imha sürecinin yalnızca etki eden yükün büyüklüğüne değil, aynı zamanda test sıcaklığına ve malzemenin yapısına da bağlı olduğu kaydedildi.

Mukavemet özellikleri alanında S. N. Zhurkov ve çalışma arkadaşları tarafından yürütülen temel araştırmalar 1950'lerde öncülük etti. katıların kuvvetine ilişkin kinetik bir teorinin yaratılmasına. Bu teoriye göre, malzemelerin tahribatı, etkili mekanik kuvvet nedeniyle değil, yapısal elemanların (atomların) termal hareketi (dalgalanması) nedeniyle meydana gelir.

Atomlar arası etkileşimlerde önemli bir rol, kaotik termal hareketin sonucu olan termal hareket - enerji dalgalanmalarının tekdüzeliği tarafından oynanır. Bu durumda, tek tek atomlar ortalamanın kat kat üzerinde bir kinetik enerji kazanırlar. Aşırı enerjinin bir sonucu olarak atomlar arası bağlardaki termal çekme kuvvetleri de artar. Malzemenin kopması esas olarak termal enerjideki dalgalanmaların, atomlar arası bağların termal ayrışmasının bir sonucu olarak ortaya çıkar. Etkin mekanik stres enerji bariyerini azaltır, yıkım sürecini etkinleştirir ve yönlendirir. Bu nedenle, S. N. Zhurkov'un teorisine göre malzemelerin mekanik mukavemeti tamamen mekanik olarak belirlenmez, A atomların termal hareketlerinden dolayı kinetik doğa.

Mukavemetin kinetik teorisi açısından bakıldığında, malzemelerin mukavemetini etkileyen ana faktörler mutlak sıcaklık T, etki eden stres a ve stresin etki süresi t'dir.Mukavemetin temel özelliği dayanıklılıktır. Dayanıklılığın temel denklemi şu şekildedir:

T = m0 deneyim ---- -.

m0 parametresi malzemenin doğasına ve yapısına bağlı değildir. Değeri 10~12-10"13 s'dir - atomların bir termal titreşiminin süresi; UQ - yıkım aktivasyon enerjisi, yani malzemeyi yok etmek için aşılması gereken bağ enerjisi; y, malzemenin yapısına güçlü bir şekilde bağlı olan yapıya duyarlı bir katsayıdır. Y katsayısı, vücut hacmindeki streslerin homojenliğini karakterize eder ve yıkımın pratik olarak meydana geldiği eylem altında gerçek yerel stresin ortalama stresten kaç kat daha yüksek olduğunu gösterir; a - test sırasında etkili olan sabit voltaj; R evrensel gaz sabitidir; T mutlak test sıcaklığıdır.

G. N. Kukin, A. A. Askadsky, L. P. Kosareva ve MTI'nin diğer çalışanlarının çalışmaları. A. N. Kosygina, tekstil ipliklerinin tahribatını tanımlamak için kinetik kuvvet teorisinin temel hükümlerini uygulama olasılığını doğruladı.

B. A. Buzov ve T. M. Reznikova (MTILP) tarafından yapılan çalışmalar, mukavemetin sıcaklık-zaman bağımlılığının kumaşlar gibi oldukça karmaşık ağ sistemleri için de uygun olduğunu gösterdi. Pamuklu ve naylon kumaşların kısa ve uzun vadeli mukavemetleri geniş bir sıcaklık aralığında tek eksenli gerilim altında incelenmiştir. Test, beş ila altı büyüklük mertebesindeki zaman aralık(lar)ında 5x50 mm boyutunda doku örneklerine tabi tutuldu. Deneyler sırasında numunenin imha edildiği gerçek zaman kaydedildi. Deneyler, bazı değişikliklerle birlikte, doku yıkımı sürecini tanımlamak için temel dayanıklılık denkleminin kullanılma olasılığını doğruladı. Bilindiği gibi kumaş karmaşık yapıya sahip bir malzemedir, bu nedenle bunun için a'nın (test sırasında etki eden sabit voltajın) değerinin belirlenmesi önemli zorluklar sunar. Sonuç olarak, uzun vadeli hesaplamak için

Ig t Şekil. 2.11. Bağımlılık dayanıklıdır

STI kumaş sanatı. 52188 yükten itibaren

Sıcaklık, ° С: / - +60; 2 - +30; 3 - +20; 4 30.

Dokunun sonsuzluğu için a değeri yerine eşdeğer bir değer kullanıldı - sabit 1 2 3 4 5 6 L MPa yükü P tarafından oluşturulan ve şu şekilde belirlenen basınç:

Dokunun kesit alanı birimi. Kesit alanı, yüklü çözgü (atkı) iplikleri sistemine göre kumaş numunesinin başlangıç ​​bölümünün alanı olarak alınmıştır. Numunenin toplam kesit alanı, çekme mukavemetine doğrudan katılan iplik sayısının, bu ipliklerin ortalama kesit alanı ile çarpımı olarak belirlendi. Böylece kumaşın dayanıklılığı sabit bir yükte incelendi ve aşağıdaki formüle göre hesaplanması yapıldı.

sen0 ~ YP 1 = T ° eXP RT "

Şekil 2'de sunulan araştırma sonuçları. Şekil 2.11, mukavemetin sıcaklık-zaman bağımlılığının ana modellerinin aynı zamanda kumaşlar gibi karmaşık ağ sistemlerinin de karakteristiği olduğunu göstermektedir. Elde edilen parametre değerleri sen0 n y, benzer elyaf ve iplik çalışmalarının parametrelerinin değerleriyle tutarlıdır;

Parametre Pamuk Naylon

TOC o "1-3" h z Kumaş sanatı. 3/04 kumaş

Sanat. 52188

sen 0 , kJ/mol................................ 145 190

U, m3/kmol ................................... 0,7 2,5

Doku gücü.Çözgü veya atkı ipliği boyunca tek eksenli gerilim ile kumaşın mukavemeti, kopma yükü ile karakterize edilir. ppt,öncelikle test numunesinin doğrudan yük taşıyan uzunlamasına dişlerinin mukavemetine ve sayısına bağlıdır. Kumaşta, karşılıklı dokuma nedeniyle iplikler sürtünme yoluyla tek bir sisteme bağlanır. Bu nedenle ortalama
Bir kumaş şeridinin ipliği başına kopma yükü pp11t, etki kuvveti yönünde konumlandırıldığında, serbest durumda aynı Pp dişi için daha fazla kopma yükü olabilir.

Kumaşın kopma yükü ppt formüle göre hesaplanır

Рр,= Ррп1П = РрмКгП,

Nerede P- kumaş şeridinin enine kesitindeki iplik sayısı; İLE- kumaştaki ipliğin kopma yükünün kullanım katsayısı, 0,8-1,2'ye eşit; tj - kopma yükü açısından dişlerin tekdüzelik katsayısı, 0,85'e eşit.

Katsayı İLE ne kadar büyük olursa, bağlar o kadar sık ​​​​ve karşılıklı dik diş sistemlerinin sürtünme alanını belirleyen sarma açıları o kadar büyük olur. Üst üste binen ipliklerin uzunluğunun artmasıyla bağ sayısı ve katsayı değeri azalır İLE. Bu nedenle, iplikler arasında sık bağlantılara sahip olan düz dokuma, diğer koşullar sabitken, kumaşın en büyük mukavemetini sağlar.

İplik sayısının kumaşta 10 cm artmasıyla ipliklerin sarma açıları ve buna bağlı olarak sürtünme yüzeyi artar, kumaş elemanlarının bağlantısı artar, çözgü ve atkı ipliklerinin karşılıklı basınç kuvveti ve liflerin iplikteki yapışma derecesi artar. Sonuç olarak, L "katsayısı ve kumaşın mukavemeti artar. 10 cm başına optimum iplik sayısı dışında, sadece mukavemet artışı durmakla kalmaz, aynı zamanda ipliklerin aşırı gerilmesi nedeniyle kumaş zayıflar.

Lifleri yeterince sıkı bükülmüş olan bükümlü iplik, hafif bükümlü tek iplikten daha az kumaştaki dokuma ile güçlendirilir.

İpliklerin kopma yükü açısından heterojenliği kumaşın mukavemetini azaltır. En küçük uzamaya sahip iplikler yükü ilk algılayanlardır ve en küçük uzamaya sahip iplikler yırtılır, ardından yük kalan ipliklere yeniden dağıtılır ve bunun sonucunda her birine artan bir kuvvet uygulanır ve doku kopması, tüm ipliklerin aynı anda kopmasından daha erken meydana gelir.

Kumaş gerildiğinde ipliklere etki eden kuvvetlerin dağılımı dikkate alındığında (Şekil 2.12), İLE. I. Koritsky yükü belirlemeyi önerdi PpjIT formüle göre

Рр1 = (Ррн +R) chsof,

Nerede F- sürtünme kuvvetlerinin etkisinden ve liflerin kayma uzunluğundaki azalmadan kaynaklanan yük; p - eğim açısı

Pirinç. 2.13. Yırtılma diyagramı: kumaşın gerildiğinde yük /p ve uzaması farklı yönlerdedir (değer kişi başı ve g:r ancak buna dayalı

Kopma anında çekme kuvvetinin uygulama hattına giden dişler.

/ "değeri, dişlerin sürtünmesine, normal basınç kuvvetine ve ipliğin sapmasına bağlıdır; formülle hesaplanır

p, dişlerin sürtünme katsayısıdır; s. Msin p - gerilmiş sistemin bir ipliği üzerindeki normal basınç kuvveti; Ve - ipliğin sapması ile orantılı bir değer.

Böylece kumaşın kopma yükü, yapısının parametreleri dikkate alınarak formülle belirlenebilir.

Рrt \u003d Rrr „(1 + Ve sin pL) g | çünkü r.

Kumaşlar anizotropik cisimlerdir, dolayısıyla mukavemetleri farklı yönlerde aynı değildir (Şekil 2.13). Çekme kuvvetleri çözgü ve atkı ipliklerine belirli bir açıyla uygulandığında kumaşın mukavemeti, kuvvetlerin boyuna veya enine yönde uygulandığı duruma göre daha az olur. Bu öncelikle çözgü ve atkı ipliklerine belli bir açıyla kesilen numunelerin gerilmesi sırasında numune ipliklerinin yalnızca bir kısmının çekme test makinesinin her iki kelepçesi tarafından sıkıştırılmasıyla açıklanmaktadır. Ek olarak, nişler etki kuvvetine belirli bir açıda yerleştirildiğinden, dişlerin bu sıkıştırılmış kısmının bile gücü tam olarak kullanılmamaktadır.

Doku uzatma.Çözgü veya atkı yönünde etki eden kuvvet boyunca yer alan itenlerin düzleşmesi ve uzaması nedeniyle kumaşlar uzar. Genellikle ipliklerin düzleştirilmesi, bükülmenin sarmal dönüşlerinin eğimindeki bir değişiklik, liflerin düzleştirilmesi ve kayması ile ilişkili olan gerilmelerinden daha az çaba gerektirir. Bu nedenle, kumaşın uzaması, özellikle de gerilmenin başlangıcında, doğrudan uzunluğu boyunca birim iplik büküm sayısına ve liflerin H3i derinliğine bağlıdır. Benim .. De
| dönüş, ipliğin büküm sayısı kumaşın örgüsü ve yoğunluğu ile bükümün derinliği - dikey sistemin ipliklerinin kalınlığı ve kumaş yapısının fazı ile belirlenir. Bu nedenle, ceteris paribus, düz dokuma kumaşlar en büyük uzamaya sahiptir. Yoğunluğun artmasıyla birlikte kumaşın uzaması belirli bir sınıra kadar artar, ardından telkari elemanların bağlılığı o kadar büyük olur ki esneme kabiliyeti azalır.

Yapının fazı, özellikle yükleme başlangıcında, kumaşın gerilmesi esas olarak ipliklerin düzleştirilmesinden dolayı meydana geldiğinde, kumaşın uzaması üzerinde büyük bir etkiye sahiptir. Yapının beşinci aşamasındaki kumaşlar, ipliklerinin eğriliği aynı olduğundan hem çözgüde hem de atkıda benzer uzama oranlarına sahip olabilir.Yapının diğer aşamalarındaki kumaşlar, iplik yönünde büyük bir uzamaya sahiptir. kavisli sistem.

1 MTILP'de B. A. Buzov ve

D. Alymenkova, numune gerildiğinde kumaştaki deformasyonun karmaşık bir karaktere sahip olduğunu gösterdi: bu, [çözgü veya atkı ipliklerine göre gerilme yönüne bağlıdır. Deformasyonun mekanizması, ipliklerin gerilmesi ve sıkıştırılması, kumaş düzleminde bükülmesi, çözgü ve atkı iplikleri arasındaki açının değişmesi ve belirli bölgelerde boylamasına kıvrımların oluşması ile belirlenir.

Deformasyonun karmaşık doğası, numunenin bireysel bölümlerinin eşit olmayan şekilde uzamasına neden olur. Şek. 2.14, gerilme yönüne (açı) bağlı olarak numunenin kesitlerindeki doku deformasyonunun grafiklerini gösterir.<р) и величины полного удлинения пробы (в процентах от разрывного), схематически показан также характер изменения размеров и формы проб.

Taban boyunca (φ = 0°) ve φ = 15° açıda kesilen numunelerin gerilmesine ilişkin dikkate alınan durumlar için,<р = фпр, <р = 30° и ф = 45° к, основе, деформация крайних участков проб, примыкающих к за­жимам, значительно больше, чем средних участков. Особенно за­ветна разница в степени деформации участков при растяжении, Проб под углом ф = 15° и ф = фпр (где <рпр - угол растяжения пробы, в которой все нити основы, расположенные в рабочей зоне раз - "рывной машины, закреплены только одним концом: одна поло - дана нитей - в верхнем зажиме, а другая половина - в нижнем [зажиме).

Tabana 45° açıyla kesilen numuneler için (<р = 45°), кривые растяжения ткани по участкам расположены почти рядом, что сви­детельствует о более равномерном распределении общего удлине­ния по участкам пробы. Однако на первом этапе растяжения (при­мерно до 20 % удлинения пробы) больше деформируется средний Участок и немного меньше - крайние. При дальнейшем растя­жении крайние участки начинают деформироваться больше, чем средний.

A - f = 0°; b - f = f, |p; V - f = 45°, g - f = 15°; E - f = 30°

Deformasyonların dağılımının karmaşık doğası bu gerçekle bağlantılıdır. numunelerdeki dişlerin kelepçelere göre farklı konumlandırıldığı ve dolayısıyla uygulanan yükü farklı algıladığı. Bu, numunelerin boyutu ve şeklindeki değişikliklerin diyagramlarında açıkça görülmektedir (bkz. Şekil 2.14). Doku taban boyunca gerildiğinde (φ = 0°), en büyük enine daralma bölgesi numunenin orta kısmında bulunur. Kumaş 15° açıyla gerildiğinde fpr ve

Numunelerin şekli ve boyutunda keskin bir değişiklik vardır. ^f = 15°) örneğinde, kelepçelere daha yakın konumlanmış, en büyük enine daralmanın iki bölgesi görünür; örneklerde (<р = <рмр, ф = 30°) зоны наибольшего поперечного сокращения смещаются к центральной части пробы, а сами пробы приобретают сложную конфигурацию. В пробе (ф = 45°) максимальное поперечное сокра­щение наблюдается в центральной зоне, а сама проба получает достаточно правильную форму. Выявленные закономерности де­формации ткани по участкам пробы при ее растяжении и измене­NiaÖrnek şekiller, giysi üretimi tasarımcıları ve teknoloji uzmanlarının büyük ilgisini çekmektedir.

Trikoların mukavemeti ve uzaması. Yaklaşık hesaplama yapılırken Nykh Triko Ptr'nin kopma yükünün değerleri sayıyı dikkate alır NiteiP, Her ilmek sırası veya sütunundaki çekme kuvvetlerine karşı direnç, ipliğin kopma yükü Yar ve kumaşın yoğunluğu P - boşluğa katılan döngü satırlarının (77) veya sütunların (D.) sayısı. Hesaplama formüle göre yapılır

Рtr = Рр11пИ

/ 7 \u003d 1 olan ana örgülerin trikoları için yatay kopma yükü formülle hesaplanır

R = RP

1 tr 1 "r n" - "n"

Her sıradaki türev örgülerin trikolarında iki iplik vardır, yani. n \u003d 2, bu nedenle hesaplama formülü şu şekli alır:

P \u003d 2R P

1 tr 1 ^ s. II "1G.■

Kolonun her bir ilmeğinde iki dalın bulunduğu jarse dokumalar için, yani ve = 2. düşey doğrultudaki kopma yükü formülle belirlenir.

_ İleDe^ = A

V~dt "dt L

c = sabit ile

Dt N

Bu ifadenin 0'dan integrali T ve a0'dan a'ya, a = elde ederiz

-^ = m'yi gösterelim, sonra a = a0exp -\u003e burada a0 başlangıçtır

pansuman; T - zaman; t, bir malzeme örneğinde zaman içindeki gerilim gevşeme oranını veya gerilim gevşeme süresini karakterize eden bir sabittir.

t = için T voltaj a \u003d a0e ~ ", yani t, başlangıç ​​voltajının a0 e faktörü kadar azalır. Şu tarihte: A= sabit

Elastik deformasyona sahip tekstil malzemeleri için daha karmaşık mekanik modeller önerilmektedir.

!< А. И.Кобляков для изучения механизма ^растяжения трикотажа использовал трех - Компонентную модель Кельвина -Фойгта Црис. 2.29), в которой первый элемент соот­ветствует начальной фазе релаксации, вто­рой - замедленной фазе и третий - фазе с ^Заторможенными процессами. Модель, ис­пользованная А. И. Кобляковым, хорошо |описывает процесс деформирования при на­пряжении в пробе материала, не превыша­ющем 10% разрывного.

Genel olarak böyle bir elastik (mekanik) mod için deformasyon denklemi Lee formu var

1 Şek. 2.29. Üç bileşen

t = e T c7!,1)" 1 girişli model

0 şarap-Voigt

Sabit voltajda

Burada t], t2, t3 (0, 0, 03) - sırasıyla hızlı, yavaş ve engellenmiş süreçlerin ortalama gevşeme süresi (gecikme); ab a2, Gibi - ortalama gevşeme süresi t2, t3 olan deformasyonlar.

Dış güçlerin ortadan kaldırılmasından sonra

- L

G = c, e 0| + c2e + r3e~"", (21)

Burada s e2, t3 ortalama gecikme süresi 9b 02, 03 ile ortadan kaybolan deformasyonlardır.

Dinlenme dönemi için AI Koblyakov, denklem parametrelerini hesaplamak için aşağıdaki grafik-analitik yöntemi önerdi. Denklem (2.1) şu şekilde yazılır:

TOC o "1-3" h z E = £1e-a"" + C2e-^" + E3e-"1", (2.2)

A, \u003d 1/0,; (2.3)

A, = 1/0.,. (2.5) Modelin ilk sınır koşulu T ~ 0

C = c, + c2 + c3 = e0,

Burada c0 numunenin boşaltmadan önceki deformasyonu veya tam deformasyonudur.

İkinci sınır koşulu T = oo

£i = £, + e2 + c3 = 0.

Modelin parametrelerini A. I. Koblyakov'un yöntemine göre hesaplama sırası aşağıdaki gibidir.

1. c3, a3 ve 03 parametreleri belirlenir.Bunu yapmak için hızlı ve yavaş gerçekleşen süreçleri karakterize eden bileşenler eşitliğin dışında bırakılır (2 2):

C „ \u003d E, e-""" + c2e-u--". (2.6)

Daha sonra engellenmiş elastik deformasyonun gevşeme süreci şu şekilde tanımlanacaktır:

£ = r, e-"-". (2.7)

Bu eşitliğin logaritmasını aldıktan sonra denklemi elde ederiz.

Lge = lge3 - a3/lge.

Bu denklem bir düz çizgi denklemidir V= bir +ama. Nerede

A = lgfi3; (2.8)

B \u003d -0.4343a3. (2.9)

lge'ye göre ve T bir grafik oluşturun (Şekil 2.30, A), MNU düz çizgisinin en fazla sayıda deneysel noktaya denk gelen bölümünü işaretleyin. Daha sonra en küçük kareler yöntemi değerleri hesaplar A Ve İÇİNDE:

« ZMZO2- "" E "ChM2"

Model parametreleri r>“ a3, 83 eşitlikler (2,5, 2,8, 2,9) kullanılarak ayarlanır.

2. c2, a2 ​​ve 02 parametreleri belirlenir.Bunu yapmak için deformasyonun yalnızca hızla geri dönüşümlü kısmının bileşenleri eşitlikten (2.2) hariç tutulur. Daha sonra

Г-с3е-а-" = С2е-н "". (2.10)

r - r^e-0 "" \u003d t'yi göstererek ve (2.10) ifadesinin logaritmasını alarak, Düz çizginin denklemini alın

Lge" = lge2 - (a2lge) /,

JtoiH y2 = C + Dt,1nerede

/> = -0,43430,. (2.12)

Ige tarafından" ve T bir grafik oluşturun (Şekil 2.30, B)üzerinde düz bir çizginin bir bölümünün işaretlendiği yer M2 N->. Daha sonra C parametrelerini hesaplayın ve D.

F = -0.4343a,. (2.14)

Ige tarafından" ve T bir grafik oluşturun (Şekil 2.30, V), M^N^ çizgi parçasının işaretlendiği yer. Daha sonra 0 ve F parametreleri hesaplanır

Z "M.Z."F" " "Z"M.Z."F"

Eşitlikleri (2.3, 2.13, 2.14,) kullanarak c, a ve 9 parametrelerini ayarlayın.

Örme kumaşların deformasyon sürecini hesaplamak için dikkate alınan grafik-analitik yöntem, hesaplanan değerler ile deneysel veriler arasında iyi bir uyum sağlar.

Bu yöntemin B. A. Buzov ve D. G. Petropavlovsky tarafından uygulanması, doku deformasyonunun (sürünme modunda ve elastik iyileşme modunda kese) niceliksel bir açıklaması için üç bağlantılı Kelvin-Voigt modelinin kullanılma olasılığını ortaya çıkardı. modellerin parametrelerinin hesaplanması açıklama ve düzeltme gerektiriyordu Deneyler, 0,1-0,15 s olan ilk aşamada, deformasyon miktarının ve daha da gelişmesini yavaşlatma oranının yük seviyesine bağlı olduğunu göstermiştir. , malzeme türü ve esneme yönü. Bununla birlikte, deneyin tüm vakalarında, bu aşamadaki doku deformasyonunun ağırlıklı olarak zamanla doğrusal olarak gelişen elastik bir bileşen olduğu kaydedildi. Bu nedenle hızlı süreçleri belirlerken önerildi. Deneysel eğrinin ilk iki noktasını kullanarak hesaplama yapmak, tüm model parametrelerinin hesaplama hatasını önemli ölçüde azaltır.

Çok döngülü özellikler. İmalat sırasında ve özellikle giysinin çalışması sırasında malzeme tekrarlanan bir esnemeye maruz kalır, bu da malzemenin yapısında bir değişikliğe neden olur ve buna yol açar. özelliklerinin bozulmasına neden olur. Bu sürece, giysinin boyutunda ve şeklinde bir değişiklik, bireysel bölümlerinde (dirsek, diz vb. Bölgede) şişlik oluşumu eşlik eder.

Bir tekstil malzemesinin yüksek döngülü gerilmeye maruz kaldığında davranışının incelenmesi, onun operasyonel ve teknolojik özelliklerinin daha kapsamlı bir şekilde değerlendirilmesini mümkün kılar. 1 Bir malzemenin tekrarlanan deformasyonu nedeniyle yapısında ve özelliklerinde meydana gelen kademeli değişim sürecine yorulma denir. Malzemenin yorulmasının bir sonucu olarak, yorulma ortaya çıkar - Önemli bir kütle kaybının eşlik etmediği, malzemenin özelliklerinin ihlali veya bozulması.

Tekrarlanan maruz kalmanın ilk döneminde, yük boşaltma döngüsüne uygun olarak (onlarca ve yüzlerce döngü - Yov), malzeme deforme olur, ancak yapısı kural olarak stabilize olur. Çoklu gerilmenin bu aşamasında, başlangıçta artık döngüsel gerinimde hızlı bir artış olur. Daha sonra malzemenin yapısının belli bir düzene girmesi sonucu, kalan kısmı dolduran gecikmiş deformasyondaki artış pratik olarak durur ve zamana denk gelen bir sürede kendini gösteren oldukça elastik reformasyon oranı Her döngüde nefes alma miktarı artar. Bu, döngünün başlangıç ​​​​döneminde daha hareketli ve daha zayıf bağların kırılması, malzeme yapısının elemanlarının yeniden gruplanması, bitişik ipliklerin ve liflerin birbirine yaklaşması ve yeni bağların ortaya çıkmasıyla açıklanmaktadır. Aynı zamanda lifler, ipliklerin eksenlerine ve polimerin moleküler zincirlerine göre yönlendirilir. Sonuç olarak malzeme güçlendirilir.

Her döngüde yükte (gerilme) bir artışa eşlik etmeyen çoklu germe döngülerinin sayısındaki daha fazla artış, malzemenin yapısında ve özelliklerinde gözle görülür bir değişikliğe neden olmaz. Gerçek şu ki, ilk dönemde yapısal değişikliklere uğrayan malzeme daha sonra yeni koşullara uyum sağlıyor. Kararlı durum germe rejimi koşulları altında, her döngüde yükün etkisine karşı dirençte yer alan dış ve iç bağlar, kendilerini kısa bir gevşeme periyoduyla elastik ve elastik döngüsel deformasyonlar şeklinde gösterir. Bu koşullar altında malzeme, özelliklerinde keskin bir bozulma olmaksızın on binlerce döngüye dayanabilmektedir.

Çok döngülü bir darbenin (onlarca ve yüzbinlerce döngü) son aşamasında, malzemenin yorulması nedeniyle yorulma meydana gelir. Yorulma olgusu bazı zayıf bölgelerde veya herhangi bir kusuru olan yerlerde görülür. Bu dönemde, malzemenin artık döngüsel deformasyonunda ve tahribatında yoğun bir artış vardır.

Malzemenin çok çevrimli gerilmesi ile aşağıdaki özellikler elde edilir: dayanıklılık, dayanıklılık, artık çevrimsel deformasyon ve bileşenleri, dayanıklılık sınırı.

Dayanıklılık pr- her döngüde belirli bir deformasyonda (yükte) malzemenin arızalanmadan önce dayandığı döngü sayısı.

Dayanıklılık/p, çok döngülü gerilimin başlangıcından, her döngüde belirli bir deformasyonda (yükte) yıkım anına kadar geçen süredir.

Artık döngüsel deformasyon e0 Konular jeotekstil malzemeler EN akma noktasında çekme gerilimi FR kontra çekiş au seuil d ècoulement … Teknik Çevirmen El Kitabı

Mola anında kırılma yükü- P Lifin dayandığı maksimum kuvvet Kaynak: GOST 16009 70: Kimyasal elyaf ve kıtık. Bir döngü ile kopma sırasında kopma yükünü belirleme yöntemi ... Normatif ve teknik dokümantasyon açısından sözlük referans kitabı

ıslak kırılma yükü- 3.2 ıslak kopma mukavemeti: Bir kesikli elyafın veya filament kıtığın, kopmadan önce ıslak çekme testinde dayanabileceği maksimum kuvvet. Kaynak: GOST 10213.2 2002: Kesilmiş elyaf ve çekme ... ... Normatif ve teknik dokümantasyon açısından sözlük referans kitabı

spesifik kopma yükü- 3.3 spesifik kopma yükü: Bir kesikli elyafın veya filament kıtığın kopma yükünün gerçek doğrusal yoğunluğa oranı.

Kopma yükü - Bir malzemenin arızalanmadan önce dayanabileceği en büyük kuvvet ve yükü algılama yeteneğini ifade eder.

Kumaşlar için kopma yükü (mutlak) genellikle Newton (N) veya kilogram kuvvet (kgf) cinsinden ifade edilir; 1 kgf "~9,8 N.

Bu gösterge, çeşitli elyaf bileşimlerine sahip çoğu kumaş için zorunludur. Ona olan ilgi, tanımının karşılaştırmalı basitliğinden kaynaklanmaktadır; Buna ek olarak, kumaşların kopma yükü, ürünlerin imalatında kullanılan hammaddelerin niteliksel bileşiminin yanı sıra son terbiye işlemlerinde malzemeye verilen zararın derecesinin dolaylı olarak değerlendirilmesini mümkün kılar. Örneğin kusurlu yünden veya yeterince olgunlaştırılmamış pamuktan üretilen kumaşların kopma yükü değerleri normların altındadır. Aşırı yakma, aşırı boyama, uygunsuz yakma, ağartma veya ısıyla sertleştirme (kırışmayan apre) aynı zamanda kumaşın kopma yükünü de azaltır. Bu nedenle, özellikle ev kullanımı için olan kumaşların genellikle çalışma sırasında kopmaya yakın yüklere maruz kalmamasına rağmen, ikincisi kumaşların mekanik özelliklerini karakterize etmek için yaygın olarak kullanılır ve standartlarda normalleştirilir.

Kopma yükü genellikle kumaşların aşınma kinetiğini değerlendirmek için kullanılır. Şek. Şekil 3, kumaşların çalışması sırasında kumaşların kopma yükündeki tipik değişim eğrilerini göstermektedir. Gördüğünüz gibi kopma yükünün yüksek başlangıç ​​değeri henüz kumaşın çoraptaki davranışını belirlememektedir. Bir kumaşın (eğri), diğer kumaştan (eğri) daha büyük bir başlangıç ​​kopma yüküne sahipti. Ancak çalışma sırasında birinci kumaş daha hızlı yıpranır ve belli bir süre sonra kopma yükü ikinci kumaşa göre daha az olur. Bu bakımdan eğrinin karşılık geldiği kumaşın aşınma süresi daha kısadır.

Kopma uzaması (mutlak), numunenin kopma anındaki uzunluğu ile kopmadan önceki sıkıştırma uzunluğu arasındaki farktır.

Yün ve sentetik lifler gibi kopmada yüksek uzamaya sahip kumaşlar genellikle iyi elastikiyete, geçirgenliğe, aşınma direncine ve benzerlerine sahiptir.
Kopma yükü gibi kopma uzaması da büyük ölçüde kumaşın yapıldığı hammaddelerin kalite bileşimine bağlıdır. Aynı kopma yükünde kopma uzaması en yüksek olan kumaş, mekanik özellikler açısından en iyi kumaş olarak kabul edilir. Eğrinin/karşılık geldiği dokunun mekanik özellikleri, eğrinin karşılık geldiği dokudan daha iyidir, çünkü kopma noktasındaki daha büyük uzama nedeniyle kopma işi (gölgeli alan) daha fazladır. Kopma işi, malzemenin tahrip edilmesi için harcanması gereken enerji miktarını karakterize ettiğinden, birinci kumaşın ikinciden daha "güçlü" olduğu düşünülebilir.

Kumaşların kopma yükü ve kopma uzaması, çözgüde üç ve atkıda dört test şeridinin test edilmesiyle belirlenir. / Test şeritlerinin boyutları tabloda gösterilmiştir. 6. Anlaşmazlık durumunda yünlü kumaşlar için 50 x 100 mm, diğer tüm kumaşlar için 50 x 200 mm ölçülerindeki test şeritleri test edilir. Test şeridi boşlukları, özel metal şablonlar kullanılarak bir doku numunesinden kesilir. Boşlukların genişliği 30 veya 60 mm'dir, uzunluğu sıkıştırma uzunluğundan 150 mm daha uzun olmalıdır. Kumaşların test şeritlerinin çalışma genişliği 25 veya 50 mm olana kadar boşlukların her iki tarafından boyuna iplikler çıkarılır.

GOST 3813-72'ye göre, test şeritleri üç tip çekme test makinesinde kopma noktasına kadar gerilmeye tabi tutulur: yükte ve deformasyonda değişken bir artış oranıyla, yükte sabit bir artış oranıyla, sabit bir deformasyon oranıyla. Bu makineler arasındaki fark, test edilen malzemenin yüklenmesinin veya deformasyonunun doğasında yatmaktadır.
Şek. Şekil 5, çeşitli tipte çekme test makinelerinde elde edilen yük ve gerinim diyagramlarını göstermektedir. İkinci ve üçüncü tip makinelerin daha gelişmiş olduğu kabul edilir, çünkü yükteki artışın niteliği veya üzerlerinde test edilen malzemelerin deformasyonu, ikincisinin mekanik özelliklerinin özelliklerine bağlı değildir. Bu, farklı malzemelerin mekanik özelliklerinin daha doğru bir şekilde karşılaştırılmasına olanak tanır. Birinci tipteki makineler bu avantajdan yoksundur. Örneğin a, iki dokunun yük artışı ve deformasyon diyagramlarını gösterir. Bu kumaşların nihai test sonuçları (kopma yükü ve kopmada uzama) aynı olmasına rağmen kumaşların mekanik özelliklerinin aynı olduğu söylenemez. Aynı zamanda birinci tip makinelerin tasarımı ve kullanımı daha basittir.

Kelepçelerin içine bir kumaş test şeridi sıkıştırılır. Kelepçe bir kola (sarkaç) bağlanır. Bu nedenle, söz konusu makineler bazen sarkaç tipi çekme test makineleri veya sarkaç tipi çekme test makineleri olarak anılır. Kelepçe sabit bir hızda indirilebilir; hareketi genellikle elektrikli olan bir tür sürücüden alır. Alt kelepçe hareket ettiğinde numuneden geçen kuvvet üst kelepçeye aktarılır ve ağırlık kolu sola doğru sapmaya başlar. Numune üzerindeki yük cf açısının artmasıyla orantılı olarak artar. Test şeridinin tahrip olduğu anda, kol 2'nin oku durur ve ölçekte / kırılma yükünün değerini gösterir. Ve ölçek 3 kopmadaki uzamayı belirler.

Kol 2'deki yükü değiştirerek test sırasında elde edilen yüklerin aralığını değiştirebilirsiniz.
SSCB'de, sarkaç kuvveti ölçerli bir çekme test makinesi RT - 250M, 0 ila 50 ve 0 ila 250 kgf yük aralığına sahip, seri olarak üretilmektedir. Burada, çekme testi makinesinin yük ölçeğinin, test numunesinin ortalama kopma yükünün maksimum ölçek değerinin %20-80'i dahilinde olacak şekilde seçilmesi gerektiğine dikkat edin.

GOST 3813-72'ye göre, test şeritlerini bir çekme test makinesinin kelepçelerine doldururken, test şeridinin alt ucuna özel ağırlıklar asılarak bunlara bir ön gerilim verilir. Öngerme ağırlıklarının boyutu, test şeridinin boyutlarına ve test edilen kumaşın temel ağırlığına bağlı olarak seçilir.

Test sırasında, çekme test makinesinin alt çenesinin alçalma hızı, uzaması %150'den az olan kumaşlar için test şeridinin kopmadan önceki ortalama gerilme süresi 30 ± 5 s ve %60 ± 15 s olacak şekilde olmalıdır. Uzaması %150 veya daha fazla olan kumaşlar içindir.

Kopma yükünün ve kopma uzamasının belirlenmesindeki nihai sonuç için tüm birincil sonuçların aritmetik ortalaması alınır.

Yırtılma yükü – özel olarak kesilmiş bir kumaş test şeridini kırmak için gereken kuvvet (kgf, N). Bu yük, dokuların nispeten küçük bir alana yoğunlaşan bir kuvvete, örneğin yırtılmalara, kumaşın kenarının sert bir şekilde sabitlenmesine vb. dayanma yeteneğini karakterize eder.

Yırtılma yükünü belirlerken (GOST 17922-72), numuneden kesilen test şeritleri - üçü enine çözgü iplikleri düzenlemesine sahip ve dördü enine atkı iplikleri düzenlemesine sahip, şemaya göre işaretlenir. Çizgi boyunca bir kesi yapılır ve oluşturulan diller AB ve AC çizgileri boyunca çekme test makinesinin kelepçelerine doldurulur. Kelepçeler arasındaki mesafe 100 mm'ye eşit olarak ayarlanmıştır, alt kelepçenin indirme hızı 100 ± 10 mm/dak'dır. Alt kelepçe hareket ettiğinde yük, uzunlamasına dişler aracılığıyla enine dişlere aktarılır ve bunlar çentik yönünde yırtılır. Test şeridinin kopması aa çizgisine yol açar. Kumaşın yırtılma yükü, çözgü ve atkı üzerinde yapılan birincil testlerin sonuçlarının aritmetik ortalaması olarak hesaplanır.

Tipik olarak dokuların yırtılma yükü, kopma yükünden çok daha azdır. Örneğin, GOST 5067-74'e göre ipek ve yarı ipek elbise ve takım elbise kumaşlarının yırtılma yükü en az 0,8 kgf ise kopma yükü en az 20 kgf'dir.

Havlı pamuklu ve ipek kumaşlar için havın sabitleme mukavemetinin standartlarda normalleştirilmesi gerekir.

Hav sabitlemesinin gücü, bir havı havlı kumaştan çıkarmak için gereken kuvvet ile karakterize edilir. Bu göstergeyi belirlerken (GOST 3815.3 -77), numuneden taban boyunca 20X100 mm boyutlarında beş şerit kesilir. Her şeridin her iki ucuna 20 mm genişliğinde ve 250 mm uzunluğunda başka bir kumaş şeridi dikin. Elde edilen bandı ikiye katlayarak, tek bir ipliği test etmek için çekme test makinesinin üst kelepçesine sıkıştırılan kumaş test şeridinden bir sıra villus izole edilir. Bandın alt kısmı 25 g gerilim altında çekme test makinesinin alt kelepçesine yüklenir. Kelepçe aralığı 200 mm, alt kelepçe indirme hızı 200 mm/dak. Villusun tamamen dışarı çekildiği anda yük ölçeğinin okumaları not edilir. Üst kelepçede kalan villuslar sayılır ve ardından bir villusun çıkarılması için gereken kuvvet belirlenir.